一起锅炉顶棚管爆管事故的分析

一、事故概况漳州市某厂一台SHF4-2.5蒸汽锅炉在使用中发现一根顶棚管爆管漏水,而紧急停炉。这台锅炉允许使用压力为2.5Mpa,平时使用压力为1.5-1.8Mpa左右,无任何运行记录,在爆管前无任何异常现象,运行压力约1.5Mpa;在有关人员到达后,把顶棚管上的耐火砖板拆除进行检查,发现18根(?)57×3.5的20号钢管组成的顶棚管有10根存在不同程度的鼓包,管径胀大10-30mm之间,其中一根已爆管漏水,鼓包部位从炉墙边开始向上发展,长度约450mm的区域。(如图1所示)鼓包管壁处布满了纵向裂纹。(如图2所示)     

锅炉水冷壁爆管的分析处理和防止措施

1概况 我市某香料化工厂一台DZL4-1.25-AⅡ型蒸汽锅炉2002年10月投用后,不到一年时间就发生了水冷壁爆管.2003年8月11日现场检查,笔者发现爆破口位于右侧炉门旁第11根水冷壁管的弯曲部位(该炉为偏锅筒,结构紧凑,炉膛布满水冷壁,故在炉门处采用弯管以防遮挡炉门口),爆口为纵向破裂,其断面较为锐利.     

“肠结石”引起锅炉水冷壁爆炸

我市彭高腐竹厂的一台 KZG1—8型卧式快装锅炉,运行不到三个月,就发生了爆管事故。爆破口在锅炉右侧后部第一根水冷壁管上,距联箱400毫米。面向炉膛,破口长32毫米,最宽处为11毫米。破口边壁厚明显减薄(见下图)。 我们将破坏的管子在破口附近锯断,发现下部距联箱约 80毫米的长管内无水垢水渣,往上 320毫米长全部被水垢水渣堵死。再往上600毫米,长管内无水垢水渣,在靠近锅筒的一段弯管内又有厚约1～3毫米的水垢。 据制造厂说,这次事故是由水垢引起的。但是,为什么同一根管子却出现几段不同的结垢情况呢?为了查明原因,我们在距下部结垢起始处…     

防止水封式防爆门筒体漏水

我厂一台WCZ65/39 —6型锅炉,停炉检查时 发现了壁管泄漏。在标高 17.2米的防爆门下方两根 水冷壁管上各有一条形状 不规则的沟槽,每条沟槽 内都有一个黄豆大小的洞 (见图1)。 该炉为微正压炉,采 用膜式水冷壁,管子为φ60 ×5毫米,外观检查没有 发现管子变色、蠕胀、裂 纹等现象。因此,管子过 热损坏不可能是由水质不 好或水循环不良引起的。 该炉为中压炉,汽包 的额定工作压力为43公 斤/厘米2(表压)。这个等 级的锅炉的水冷壁管,通 常采用φ60×3.5毫米或 φ60× 3毫米的管子,而 该炉的管子为φ60× 5毫 米,强度裕量很大。从沟 槽弯曲、…     

循环流化床锅炉水冷壁与水冷屏频繁爆管的分析及修复

某纸业集团循环流化床锅炉水冷壁及水冷屏,在2016年11月9日至2017年1月19日之间,共发生8次(水冷屏6次,炉膛侧墙处水冷壁2次)爆管泄漏事故。停炉后检查水冷壁、水冷屏及水冷壁下联箱,均未发现结垢现象,但部分管段存在较深的内壁腐蚀凹坑(槽),且下联箱存在大量块状脱落物。经分析,造成爆管是炉膛内受热面受热不均,管段局部温差大,对应的管段内部产生汽泡而发生空泡应力腐蚀。本文针对该问题提出了切实可行的整改措施,经过近两年的连续性运行验证,均没有发生过爆管事故。     

炉门拉固与水冷壁管撕裂

目前国内生产的 KZL 2-8型 和KZL 4-13型蒸汽锅炉都采 用轻型炉墙,用角钢 拉固法,将炉门框固 定在水冷壁管上。这 种方法,从表面上看 似乎很牢固,但实际 上它却蕴育着事故隐 患。 最近,我市就有 一台 KZL 4-13型蒸汽锅炉,由于用这种拉固法固定炉门,运行不到一年,被拉的水冷壁管发生撕裂漏水事故。锅炉炉门拉固的具体方法如图1所示。 它是将两块角钢 4分别顺向焊接在水冷壁管 2和 3上,每 侧各用三只螺栓将炉 门框与角钢4固定。 这台锅炉因水冷 壁管3漏水停炉。经检查,发现焊在水冷壁管3上的角钢4严重变形,角钢上端与管3的纵向焊缝处有倒L…     

用差压法分析锅炉爆管原因

锅炉发生爆管事故的原因很多,如水循环设计不合理,火焰烧偏,管内有异物堵塞,运行过久管壁减薄,管子局部腐蚀,裂纹或其它制造缺陷,焊接缺陷等等。诸多原因,究竟属哪一种,这就需要有一个合理的分析方法。 笔者曾用差压法对一起锅炉爆管事故进行分析,效果较好,介绍给读者,供参考。 某发电厂一台 65吨/时锅炉,安装完毕后冷态试运行很正常,但热态试运行时,却连续3次发生爆管。 第1次爆管时,左侧水冷壁65根管中,除一根有爆破口外,其余40根弯曲蠕变,而两边的24根则完好无损。将弯曲蠕变的管子割下来全部通球,仔细检查上下联箱,都没发现异物。 又对…     

不可擅自改变排污结构

今年6月,我厂一台8吨/13公斤沸腾锅炉先后发生了三次爆管事故,被迫停炉中修。爆管中,有几根沸腾管堵塞,且多在左侧。 经检查分析,找到了爆管的原因。一是盲目改变下汽包排污出口结构。这台锅炉水循环系统结构如图1所示。 这台锅炉原设计定期排污炉水是通过虹吸管,再经排污管、排污阀排至炉外的。可是后来却在汽包内部排污管接近汽包壁处开了两个直径约30毫米的孔(见图2)。虽然孔只有两个,但是它们可使排污虹吸管短路,并失去作用。每当排污时,汽包左侧积存沉淀物很快就从排污管排至炉外,汽包右侧沉淀物也随排污水流至左侧。因为排污时间不能…     

如何防止K型锅炉空心梁变形

K型(即 HHH型)锅炉是我国工业锅炉中比较多的一种炉型。 这种锅炉,发生问题最多的是铸铁空心梁变形。锅炉常常因变形而引起炉墙裂缝、顶拱塌陷,危及锅炉的安全运行。其主要原因是,铺在炉膛上部水冷壁排管的一层异型耐火砖隔墙没有和前炉墙的内衬相互连接在一起(见图一),炉膛里的高温烟气不断窜进顶拱与水冷壁排管隔墙之间的死角处,使铸铁空心梁变形。 为了防止空心梁变形,延长炉墙的使用寿命,建议在安装新的K型锅炉和检修炉墙时,当前炉墙的内衬墙砌到快要接近水冷壁排管隔墙的高度时,将其砌成如图2所示的搭头,延伸水冷壁排管隔墙与搭头搭…     

出口水温不同的锅炉并联使用存在的问题及解决办法

<正>在集中供热的热水锅炉房中,并联运行的锅炉居多,不同设计出口温度并联使用出现的事故十分常见,应引起大家足够的重视。现以DZL10 5-1.0/115/70-All与DZL7-/1.0/95/70-All锅炉并联使用为例,分析问题产生的原因及解决办法。1原因对以上两台锅炉检验时发现,7MW的锅炉运行5个供热周期,没发现问题。而10.5MW的锅炉运行不到一个供热周期,炉膛内就发生多处爆管,有的水冷壁管胀粗,严重弯曲,且管壁有过热现象,部位均在水冷壁管上端,如图1所示。     

汽车罐车撞击变形后的应力分析及安全等级评定

<正>1简述1.1罐车撞击变形基本情况2009年9月初,一辆液化气汽车罐车与大货车发生交通事故,大货车先与罐体发生刮擦,致使罐体中部大面积漆层脱落(如图1所示3区),之后大货车由于紧急转向发生侧翻,把罐车筒体后端筒节撞出一椭圆形内凹变形(如图1所示1区),凹陷尺寸(纵轴×横轴×深度)为250mm×140mm×8mm,无尖锐损伤,底部最薄处壁厚13.10mm。同时造成后封头一处漆层脱落(如图1所示2区)。     

炉排承载风箱的结构要求与强度计算方法

<正>1承载风箱的优点利用下降管支撑上部锅壳的全部重量(对于20t/h锅壳锅炉总重达60t)已广为应用约20年,如图1所示。这种自身支撑结构可取消锅炉主钢架,明显节省钢材,首先应用于新型锅壳锅炉,以后水管锅炉也有所采用。利用炉排两侧的承载风箱支撑炉排以上的锅炉本体(包括受压件、炉墙等)全部重量,见图1,是近几年锅炉炉排广为采用的新结构。     

苯酚丙酮装置中的换热器失效分析

<正>1概述某石化企业苯酚丙酮装置主要由烃化、氧化、精制和回收单元组成,是以苯和丙烯为原料,通过烃化反应生产异丙苯,再利用空气将异丙苯氧化为过氧化氢异丙苯,以硫酸作催化剂将过氧化氢异丙苯分解生产苯酚和丙酮。精制单元××换热器,在使用过程中换热器管板与壳程筒体对接接头处、壳程筒体蒸汽入口接管角焊缝处、入口接管弯头处(弯头与下直管段相连的焊缝)出现了穿透性裂纹,具体位置如图1所示。换热器及入口接管上开裂管件具体操     

静电—文氏管联合动态除尘器

静电—文氏管联合动态除尘,即EDV法除尘,是静电除尘和文氏管湿式除尘的联合应用。这种方法是利用含水饱和空气的凝聚现象,结合其它效应一起应用于除尘技术中,其原理如图1和图2所示。含尘气体先是变冷,饱含水蒸汽,在(2)处因水鼓泡而成过饱和,当它到达第一个文氏管(C)的喉管(3)处时,气体由于速度变快而发生绝热膨胀;并且使起凝聚核作用的粉尘湿润,变大,能导电。因此,借助位于文氏管(C)中线处的电极(E)之电离作用,很容易地就使它们带负电。电极(E)的电压约45千     

物联网+ 安防应用下如何建设安全的视频监控方案

<正>物联网被称为信息科技产业的第三次革命,是新一代信息技术的高度集成和综合运用,对新一轮产业变革和经济社会绿色、智能、可持续发展具有重要意义。如图1所示,物联网应用由应用层、网络层和感知层组成。其中,感知层是物联网识别物体、采集信息的来源。智能家居、可穿戴硬件、视频监控等成为物联网入口的主要领域。据相关数据显示,摄像机采集的数据信息占据了全世界约一半的数据存储量。作为物联网产业的核心组成部分,IPC(网络摄像机)的出现为物联网提供图像探测、图     

采用柔性角板撑消除裂纹

武汉市新华丝绸印染厂的一台DZL10/13型组装锅炉,投产仅一年零四个月,锅筒前下部角板撑就出现裂缝。经检查,四块角板撑有三块发生不同程度的渗透裂缝和裂纹(如图1)。 角板撑 B、D下部锅筒各有 一条长70～90毫米的穿透性环向裂缝。角板撑C下部的锅筒处有四条长30～50毫米的未穿透环向裂纹。裂纹以焊脚为起点向两边延伸,垂直于热应力方向。 造成锅筒裂纹的主要原因是角板撑布局不合理。该炉角板撑部位的锅筒直接处在炉膛高温区上空,没有绝热措施;加上该厂运行工况不佳,开倍频繁,压力和温度很不稳定。角板撑受力状况复杂,使锅筒在反复交变热…     

锅炉改造小建议

卧式快装蒸汽锅炉改成热水锅炉,主要存在两个问题:锅筒前部辐射受热面(从前拱到挡烟墙)上的臌包;后管板上第一管束烟气进口处的管端发生裂纹。前者锅筒排污不好,水渣、淤泥积存太多;后者高温区水循环不良。在系统的强制循环中采用左右集箱进水后,水墙管与下降管均变为上升管。加之炉水温度与炉膛温度变化较大,引起锅炉本体热疲劳。 另外,热水锅炉运行中,多采用强制循环。水泵的频繁起动,产生应力循环,出现穿透性裂纹(裂纹的宽度约1毫米),引起疲劳破坏。为此,我建议: 1.卧式快装蒸汽锅炉改热水锅炉,可采取以下结构(见图)。伸入锅筒的回水管管…     

深埋矩形软岩巷道变形破裂规律研究

为研究深埋矩形软岩巷道的变形破裂发展演化规律,以一条泥岩巷道的地质条件为依据,采用PFC2D离散颗粒元软件,首先通过单轴和三轴压缩数值模拟试验确定泥岩颗粒及胶结物的细观参数;然后在此基础上,考虑泥岩颗粒及孔隙结构的排列分布情况,分析得出泥岩不同细观结构条件下深埋软岩矩形巷道周边围岩变形破裂的空间分布模式及其发展特点。结果表明,1)岩体细观颗粒在空间上的不同排列顺序,将导致深埋矩形软岩巷道围岩发生非对称变形破裂现象,且分别出现3种和5种截然不同的破裂和变形模式;2)深埋矩形巷道围岩的破裂扩展过程为:先在浅部薄弱处随机出现微小裂纹;之后这些裂纹逐步贯通形成多条由巷道表面引出的剪切滑移带;随着剪切滑移带的扩展延伸,巷道顶底部和两帮的破裂带开始相互交叉,最终将整个巷道围岩分割形成网状的分区破裂区域;3)在不同开挖时段,深埋矩形巷道围岩的径向位移都大致与其距巷道表面的距离呈指数衰减关系,且顶板浅部围岩的平均位移明显大于两帮;4)矩形巷道表面岩体最大位移在矩形四边中点处出现的概率很小,在矩形四个角点附近约0.25 m范围出现的概率最大;5)随开挖时步增加,深埋矩形巷道围岩裂纹总数和位移均呈指数衰减。     

防止锅炉左侧防焦箱臌包

我厂TA18-13/300-W型链条式水管锅炉运行不久,左侧防焦箱3# 看火门处就出现臌包(见图1)。仅两年,这台锅炉就穿孔漏水。经检查,臌包呈椭圆形,长径120毫米,短径约100毫米,高约12毫米;内壁有大小不等贯穿性(穿晶性)横向裂纹,宽度达3—4毫米。 臌包原因 防焦箱发生这类臌包,一个原因是由于汽水分层,箱壁过热引起金属蠕变,晶粒强度和晶间强度减低。另一个原因是由于常开炉门拨火,热负荷反复变化,产生交变热应力.使金属热疲劳相伴而生。在腐蚀介质的作用下,产生横向裂纹。加上极性分子的存在,锅炉金属发生化学和电化学腐蚀,最终导致裂纹扩大,穿…