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目前国内对快装锅炉前后管板的加固型式有不同的见解,本文就当前采用的三种加固型式提出一些看法,与工业锅炉设计单位的同志们共同讨论。 第一种加固型式是前后管板用偏角约为2度的焊接的圆钢长拉撑连接(见图1)。这种加固型式有如下的缺点: (1)焊接的圆钢长拉撑是刚性结构,不利于圆钢长拉撑、烟管管束和锅筒受热自由膨胀。经计算其伸长量约6毫米。此膨胀力与锅筒内部压力重叠作用在不退火的焊接部位,其次前后管板上的孔眼为斜孔,焊接部位的内应力很高,很可能导致焊缝裂纹的产生。(2)目前采用的焊接的圆钢长拉撑都是20号钢,直径一般在45毫米… 相似文献
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徐国良 《特种设备安全技术》2009,(3):5-5
2008年10月16日。常州市某河运码头一台型号为GQ3的3吨固定回转式起重机．因使用中变幅机构架的后拉撑杆突然断裂,造成抓斗砸坏运输船,司机受轻伤的事故。 相似文献
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去年8月16日,湖南省大庸县水泥厂LSG0.5-8型锅炉,因缺水发生一起炉胆臌疱、喉管(结构型式和炉门一样)角焊焊缝拉裂和漏水事故。 这台锅炉是湘潭锅炉厂1981年产品,去年3月16日投入运行。出厂时产品质量合格。 这起缺水事故发生后,锅炉破坏情况如下: 炉胆:喉管左右两侧均发生臌疱,长1,180毫米,高190毫米。 喉管:外直径400毫米,厚10毫米。在锅筒内部焊缝拉开,宽度为20毫米,左右侧拉开焊缝(弧长)为200毫米(位于短拉撑的空档部位)。 短拉撑:距喉管70毫米处布置有4根 32毫米的短拉撑。锅筒内部焊缝拉开宽度为10毫米。 锅筒;位于4根短拉撑处的锅… 相似文献
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郑于贤 《特种设备安全技术》2005,(4):35-36
苛性脆化属于晶间腐蚀，即发生在金属晶粒之间的腐蚀，它常发生在锅炉汽包等设备的铆接或胀接管缝隙处，最初表现为肉眼看不见的细小裂纹，往往不引起注意，特别是对锅炉漏气部分处理不及时，时间一长，便引起苛性脆化，严重者可引起铆钉断裂，胀管处管头断裂，甚至引起汽包爆炸事故。 相似文献
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《中国特种设备安全》2019,(5)
通过宏观检验、金相检验、室温拉伸试验、维氏硬度检测,化学成分分析等方法,对某厂2号亚临界机组锅炉的屏式过热器爆管原因进行分析。结果发现,屏式过热器管爆管的主要原因是高温环境下的过载失效断裂。为此,提出相应的防止该锅炉机组再次出现屏式过热器爆管的建议,为今后该锅炉的安全运行提供参考和借鉴。 相似文献
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建立了四周受火的内配圆钢管SRC短柱抗火分析有限元模型,采用大量耐火试验数据验证模型的合理性,对不同荷载比、截面周长、长细比、荷载偏心率及含钢率共115种工况下耐火极限进行参数分析,得到了内配圆钢管SRC短柱耐火极限的主要影响参数及其影响规律,在此基础上,回归出内配圆钢管SRC短柱耐火极限简化计算公式。研究结果表明:影响内配圆钢管SRC短柱耐火极限数值的重要因素有荷载比、截面周长和长细比,具体表现为耐火极限与截面尺寸呈正相关,与荷载比和长细比呈负相关;该耐火极限简化计算公式可供实际工程参考。 相似文献
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锅壳锅炉的管板上加装拉撑的目的,一是为了提高管板本身的强度,二是改善管板与锅壳、炉胆连接焊缝的受力状况,特别是采用填角焊缝连接时,使之不直接或较少受到弯曲应力的作用。当前,国内外常用的拉撑型式有:长杆拉撑、圆杆斜拉撑、链片斜拉撑和角板拉撑。角板拉撑又分为具有一定膨胀结构的角板拉撑和全焊接的角板拉撑。根据国外一些锅炉规范的规定以及我国锅炉运行实践,对上述几种拉撑型式及焊接进行分析和比较,正确地选择拉撑型式,保证锅炉安全运行有着重要的意义,同时也可以简化加工工艺,节约钢材,降低成本。 一、长杆拉撑 长杆拉撑英国用… 相似文献
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卧式快装锅炉1966年问世以来,逐步取代了兰开夏、康尼许、考克兰等旧式锅炉,经历了10多年的运行考验。与旧式锅炉比较,此种锅炉具有结构紧凑,金属消耗量低,安装搬迁方便等优点,但也暴露了不少问题。有些是由于运行中管理工作没有及时跟上造成的,有一些则是锅炉本身结构上的缺陷造成的。这里仅就结构上同安全有关的几个问题,谈谈我们的看法和意见,希望大家来共同探讨,总结经验,吸取教训,改进设计,使我国工业锻炉更好地适应四个现代化的要求。 一、关于角板拉撑问题 像KZL4-13型这种锅炉在前后管板的上部都有角板拉撑与锅筒连接,一般是前、… 相似文献
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目前国内生产的 KZL 2-8型 和KZL 4-13型蒸汽锅炉都采 用轻型炉墙,用角钢 拉固法,将炉门框固 定在水冷壁管上。这 种方法,从表面上看 似乎很牢固,但实际 上它却蕴育着事故隐 患。 最近,我市就有 一台 KZL 4-13型蒸汽锅炉,由于用这种拉固法固定炉门,运行不到一年,被拉的水冷壁管发生撕裂漏水事故。锅炉炉门拉固的具体方法如图1所示。 它是将两块角钢 4分别顺向焊接在水冷壁管 2和 3上,每 侧各用三只螺栓将炉 门框与角钢4固定。 这台锅炉因水冷 壁管3漏水停炉。经检查,发现焊在水冷壁管3上的角钢4严重变形,角钢上端与管3的纵向焊缝处有倒L… 相似文献
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1前言南汇区某工厂一台进口燃气燃油两用湿背型三回程蒸汽锅炉。型号HEF-1712（14K）,额定蒸发量为9．6t／h,额定工作压力1．37MPa。烟管与管板连接方式为全焊接（胀焊）。烟管规格：STB340①76．2~3．6（烟管）巾76．2~6（拉撑管）。管板规格：SB450S=21mm。该锅炉2000年10月制造。2001年11月开始投用（实际燃用天然气）工作压力为1．2MPa,24小时连续运行,该锅炉水处理为阴阳离子交换,锅炉给水经热力除氧器除氧．另加锅内加药处理。 相似文献
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SZS型蒸汽锅炉以其结构紧凑，运输、安装简单方便，近年来在6-15t／h规格的锅炉中得到制造厂家和用户广泛应用，在市场上占有相当大的比例。但近年来宁夏区某厂两台该型锅炉连续发生了两起受热面上升管爆管事故。 相似文献
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锅炉的分汽包多带有保温层,因此它的腐蚀情况很难观察到,我们在检验中曾多次发现有保温层的分汽包严重腐蚀危及安全的事例,现将其中一例介绍如下。 徐州市某印刷厂的一台锅炉的分汽包是1986年上海某压力容器厂制造的,资料齐全,设计压力1.4MPa,使用压力0.4MPa,用圆钢将其固定在支架上(如附图)。此次检验是使用6年来的首次检验,当拆除保温层后,发现该分汽包右下部与支架接触部位附近严重腐蚀,腐蚀面积达200mm×200mm,腐蚀深度5～7mm,最薄处炉壁厚仅剩1mm,用检验锤轻敲即可穿透,在场人员无不惊讶,幸亏是在较低压力下使用,若在设计压力下使用,后果很难设想。 相似文献
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郑景河 《中国特种设备安全》2022,(2):62-67
中间集箱作为锅炉机组的重要部件,在锅炉的运行过程中发挥着重要作用.本文就某电厂发生的1起锅炉中隔墙中间集箱管座开裂事件,通过现场检验、结构分析等方法对管座出现裂纹泄漏进行失效分析,发现在集箱最靠外2侧管座根部靠尾部烟道中心侧承受的较大拉应力将管座根部焊口拉裂,同时由于中隔墙集箱下部受热面管壁较上部受热面薄,机械强度不足... 相似文献
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一、基本情况2006年泉州市某厂一台正在运行的锅炉发生爆炸,该台锅炉整体解裂,锅筒简体与前后管板分离,并撕裂成几块碎片(其中最大的两块合重615公斤,一块飞到离原地200米外的一座三层工业厂房房顶,另一块1400×850mm碎片飞到锅炉右侧约9．2米的地方)。其余的受压件除烟管和前后管板仍然连接在一起外,别的受压件均已被折断或拉离连接件, 相似文献
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我国卧式快装锅炉广泛采用全焊型角板拉撑作为加强结构。实践证明,这种结构刚性过大,焊接部位很容易产生裂纹。 锅炉受压元件通常都是以极限状态作为设计基础的。在局部应力集中的地方(如角板拉撑处),允许存在一定的塑料变形。但在交变应力作用下,这些地方可能出现由反复塑性变形引起的疲劳裂纹。因此,必须控制低周疲劳强度。 同前,我国现行的强度计算标准,既没有要求进行低周疲劳强度计算,也没有明确要求考虑低周疲劳强度,只是针对国内一些水管锅炉结构形式的特点和使用寿命,采用抗拉强度安全系数nb加以控制。因此,在应用这些标准的计算公… 相似文献
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去年,我省衡南县氮肥厂一台KZG2-13型锅炉因烧干锅爆炸。汽浪将两块重达数公斤的炉排片从炉膛内冲出11米远,外包层3处损坏,当班的一名司炉工被烫伤。锅壳下部钢板严重变形,变形部位纵向长1,820毫米,环向弧长1,880毫米。破口部位臌包高度达210毫米,长度600毫米(见图 1),最宽处73毫米,最簿处钢板从13毫米拉薄到1毫米。烟管大部分弯曲变形,前烟箱管区内的管板变形凸出,不平度达10毫米。部分胀口松动,水冷壁管及锅壳未变形部位的钢板呈蓝色,有明显过烧现象。经鉴定认为锅炉已无修理价值,应予报废。 这台包括安装费在内耗资三万多元、运行时间… 相似文献
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卧式快装锅炉的管板上部和下部非管孔区一般都要装拉撑加强。目前我国锅炉设计和制造单位一般都在管板下部采用全焊接角板拉撑,这种形式是极不合理的。因为角板拉撑一侧焊接在管板下部,另一侧焊接在锅壳前部或后部下侧,正好在火焰高温区,这就会使这部分锅壳钢板过热而烧坏。最近已连续发生多起这样的事故,有的新锅炉使用仅三个月就被烧坏。故写此文以引起大家注意。 图1所示是一台卧式快装锅炉锅壳前部下侧角板拉撑及焊缝。从图中可看出,锅壳底部以角板拉撑焊缝区为中心,产生密集的环向裂纹,共有12条之多,最长的裂纹长达40毫米,第1、2、11等… 相似文献