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一、基本情况 2006年泉州市某厂一台正在运行的锅炉发生爆炸,该台锅炉整体解裂,锅筒筒体与前后管板分离,并撕裂成几块碎片(其中最大的两块合重615公斤,一块飞到离原地200米外的一座三层工业厂房房顶,另一块1400×850mm碎片飞到锅炉右侧约9.2米的地方). 相似文献
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KZL-Ⅱ型快装锅炉脱胎于卧式外燃回火管锅炉,优点是升火时间短,水循环快,安装方便。但在实用中也发现不少问题,需要改进。 管板上部角板撑 KZL4-13-Ⅱ型锅炉的锅壳直径φ1832毫米,厚度16毫米,前后管板上部各用4块角板撑与锅壳拉住。管板不是独幅板,是用2块钢板拼焊而成的,对接焊缝布置在上月形面积内(见图1)。在角板撑焊缝终点之下,离后棚管管孔边缘距离至少为 0.8d。我们在检验锅炉时发现,有些KZL4-13-Ⅱ型锅炉角板撑的终点在管板拼接焊缝上。这个焊缝重叠部位因受许多复杂的交变应力的影响,很可能产生裂缝,严重时,角板撑有被拉脱的危… 相似文献
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锅炉受压元件强度计算直接关系到锅炉安全运行和使用寿命,设计时必须予以重视。 卧式快装锅炉虽然是一种烟水管锅炉,但它是烧锅壳的,除联箱应遵照 JB2194-77《水管锅炉受压元件强度计算》外,其它受压元件应按《火管锅炉受压元件强度计算暂行规定》(简称《暂行规定》,下同)进行。 三支点的确定 卧式快装锅炉前后管板非管孔区,当采用拉撑时,管板壁厚的计算公式: 式中:S──壁厚,毫米; d─—三支点或二支点确定的最大假想圆 直径,毫米; K──系数; σB─—材料抗拉强度,公斤力/毫米2; P─—工作压力,公斤力/厘米2。 支点的确定: 1.距管板扳… 相似文献
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广西壮族自治区贺县信都糖厂一台0.7吨/时的立式生活用锅炉刚修复使用4个月就发生爆炸,炸毁房屋3间,重伤2人,经济损失近万元。 该锅炉因缺水造成直水管烧坏和上管板中部变形被迫停止运行。修理时,错误地将下管板在离直水管约10—20毫米处割掉(见照片1),然后焊上两块管板和直水管。由于没有抽出炉胆,下管板只能从外部进行单面焊接,加上施工工艺要求不严,新加工的管板直径过小,装配间隙太大。同时,又错误地在管板周围加上一圈直径为10毫米的圆钢后填焊,再与筒体焊接。上述修理方案没有报主管部门和劳动部门审查。爆炸时,下管板和筒体连接的焊… 相似文献
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1979年9月7日13时55分,浙江某电化厂液氯工段在充装氯时,一液氯钢瓶突然爆炸,大量液氯气化,巨大蘑菇状黄绿色气柱冲天而起,高达40余米。其间夹杂瓦砾、铜瓶碎片在空中横飞。一块重725公斤的钢瓶封头飞至85米外的居民院中,砸死一位老太太。另一块重1公斤的钢瓶碎片飞至830米外的地方。有两个液氯钢瓶各重1750公斤,被气浪冲至数十米外的荷花池内和盐仓内。几只液氯钢瓶被钢片击穿,液氯储槽也被击穿,全部厂房倒塌,当 相似文献
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黄晔 《特种设备安全技术》2006,(1):24-24
（1）概况
某单位1台生产型号为WNS2．8—1．25／95／70-Y（Q）湿背式三回程锅炉，在投入运行的第3个供暖期回燃室（燃尽室）管板发生裂纹、泄漏事故，随即停炉。经现场检验和表面探伤，该高温管板出现2处孔桥裂纹，裂纹由焊趾处引发向管板孔桥区扩展，长度均约8．0mm，深度较浅，约0．3mm，裂纹端部呈圆钝形，2根烟管管端裂纹泄漏，锅炉受压件内部结水垢，腐蚀现象较严重，水垢厚度在（2．0-4．0）mm，管板和烟管水侧水垢达3．0mm，覆盖率80％。 相似文献
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根据锅炉受压元件强度计算的要求,当锅壳、联箱、封头或管板的开孔尺寸超过强度计算中所规定的允许值时,对于开孔必须采用焊接短管、加强孔圈、加强板等予以加强。各种加强件与锅壳、联箱、管板等的连接,无论国内还是国外,一般都采用填角焊缝的结构型式。实践证明,只要符合设计上的要求,这种填角焊缝是不会发生问题的。 一、英国标准BS2790I-1969中人孔加强的几种型式及焊按(至1977年5月未修改)。 1、锻造拼成的扁圆形人孔加强圈,如图1所示。 这种型式的人孔加强圈是先锻成两个半圆型,而后沿着X轴熔焊拼接,为了消除焊接中的残余应力,在与… 相似文献
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在锅炉登记发证工作中,我们发现有两台卧式快装锅炉因耐火砖砌筑质量差而引起损坏事故。一台是莆田县某厂的KZG2-8型锅炉,由于后烟室隔墙上的小块耐火砖松动脱落形成缝隙,运行时,部分烟气由后烟室左侧短路进入右侧,经引风机流向烟囱,致使后管板上部长年累月受到磨蚀,被磨成一块 相似文献
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一、锅炉管子被胀在管板上,是用来封闭管子与管板之间的间隙,并使管子固定在管板的固定位置上。 二、新的水管锅炉,管子和管板之间的间隙约为0.79毫米( ). 三、火管锅炉的管子,由于其外面有水垢,为了便于拆除管子,规定其出口烟侧的管子与管板的间隙为1.58毫米( )。 四、美国机械工程师学会的锅炉规范,要求水管锅炉的管子突出量为 6.35毫米( )至 12.7毫米( )。并且要在管端翻边扩大成喇叭口,其喇叭口直径要比原管子直径增大3.17毫米( )。 五、翻边的胀管工作,须使用具有翻边或扩大喇叭口的胀子的胀管器,还要有卡板限制其翻边的深度。 六、胀… 相似文献
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《中国特种设备安全》2010,(9)
<正>1承载风箱的优点利用下降管支撑上部锅壳的全部重量(对于20t/h锅壳锅炉总重达60t)已广为应用约20年,如图1所示。这种自身支撑结构可取消锅炉主钢架,明显节省钢材,首先应用于新型锅壳锅炉,以后水管锅炉也有所采用。利用炉排两侧的承载风箱支撑炉排以上的锅炉本体(包括受压件、炉墙等)全部重量,见图1,是近几年锅炉炉排广为采用的新结构。 相似文献
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本文拟就卧式锅壳锅炉的炉胆与管板采用填角焊缝连接。介绍一些国内外较为常见的结构型式,供有关同志参考。具体应用的问题,应以国家有关规定为准。 1.英国标准 BS2790Ⅰ-1969年版中的两种型式 这两种结构型式,如图1和图2在该标准1977年6月以前的修正书中没有改变。 这两种结构型式是BS2790Ⅰ对锅壳锅炉的管板与炉胆(火筒)的连接型式。因我国已不再制造兰开夏和康尼许型式锅炉,因此,这里只谈管板与炉胆的连接问题。 图1说明:当管板厚度小于或等于19毫米时,封焊的最小焊脚长度为5毫米;当管板厚度大于19毫米而小于或等于32毫米时,封焊的最小… 相似文献
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圆钢长拉撑杆,是目前 DZ 型和 KZ 型锅炉用以增加锅炉前后管板和锅筒之间环缝抗拉强度的主要补强方式。黑龙江垦区近年来相继发生数起该型新购锅炉长拉撑杆断裂,并导致锅炉泄漏的事故。例如1989年4月,某农场冷冻厂购进的一台 DZG2-8型锅炉,在本体安装后打水压阶段,发现圆钢长拉撑杆因断裂使其两端警告孔漏水;同年,某农 相似文献
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《中国特种设备安全》2010,(12)
<正>锅炉受压元件的腐蚀是锅炉常见缺陷,对锅炉的正常运行和安全状况影响很大。尤其对于季节采暖和洗澡使用的锅炉,腐蚀缺陷更为普遍。锅炉投入运行几年后,受压元件表面就会出现大量腐蚀凹坑或点状腐蚀,在运行期间突然渗透漏水,或发生爆管,导致设备停炉大修甚至报废,所以,在锅炉检验检测中,分析锅炉受压元部件腐蚀原因,预测腐蚀发展趋势,防范运行过程中受压部件突然失效,确保锅炉安全稳定运行,具有重要现实意义。1基本情况某单位一台采暖使用的型号为DZL4.2-1.0/95/70-All热水锅炉,水冷壁和对流管束材质均为20#冈管,规格为φ51×3.5mm。自2003年安装投入运行以来,每年停炉期间都进行了内部检验。 相似文献
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前几年,热水锅炉的产量满足不了国内市场需要,多用KZ型蒸汽锅炉改装成热水锅炉使用。但由于种种原因,有些改装的熟水锅炉,往往产生烟管管板裂纹、锅筒底部过热鼓包等严重故障。一、管板裂纹的成因 1.结构不合理 (1)KZ型锅炉的后管板处在火焰辐射、对流的高温区,烟气温度达850～950℃,后管板内水侧的水流速度低,因此产生大量汽泡,附在管板上,汽泡导热性极差,使管板处于高温状态。已形成的汽泡会由小变大,最后上升或消失,继而再产生,这样周 相似文献
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刘国宁 《特种设备安全技术》2005,(5):32-32
2004年10月，攀枝花市某企业职工医院一台煤改气锅炉在运行中发生燃爆事故，造成锅炉主燃烧区两侧的炉墙及外保温层完全损毁，所幸无人员伤亡。锅炉主要受压部件无受损迹象。 相似文献
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今年八月,河北省景县化肥厂一台4吨/时快装锅炉发生爆炸。锅炉锅筒被炸破,裂口长1.9米,宽0.44米,见图1;烟箱门被抛出4米,炉门被抛出10多米;炉墙全部倒塌,部分砖块飞出23米远,不仅锅炉完全报废,还使三人受伤。 这天,司炉班副班长负责点火,工段长在一旁帮忙.按规定在点火前应先做全面检查,而他们既未检查排污阀是否关闭,也不顾水位表不见水位,就盲目地边上水边点火。这台锅炉的给水联箱和两侧的下联箱相通,下联箱与排行联带之间又由一短管相通。在正常情况下,锅炉上水的流程是:给水联箱→水冷壁下联箱→水冷壁管→锅筒。但由于点火时锅炉排污… 相似文献
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去年,我曾参加定西地区锅炉登记工作,发现定西县所用30多台锅炉中,除两台其它炉型外,都是快装锅炉,使用时间多数不超过十年,不论生产、生活用炉(包括热水锅炉),给水基本上都进行了处理,运行条件也较好。但经过检查多数锅炉,有不同程度的损坏。常见的损坏有:1.锅炉水冷壁管鳍片弯曲、变形,将水冷壁管从焊缝处撕裂;鳍片横向产生裂纹,进而水冷壁管环向穿透。2.管板胀口松动漏水。3.炉膛上部高温区锅筒臌包变形,甚至裂穿。 上述常见部位的损坏,其原因有锅炉运行和锅炉结构两个方面。 水冷壁管的损坏 KZGI型快装锅炉的鳍片是用40×8毫米扁钢焊… 相似文献