55DTi钢温挤压力的研究

55DTi低淬透性钢是新研制的结构钢,具有比45~#a钢、40Cr钢在调质状态下更优越的机械性能,探讨其温挤性能与力能参数,有利于在少无切削加工工艺中的应用,通过对55DTi钢的正、反挤压试验,测定它的温挤力能参数,讨论它的温挤性能,以及合理的挤压温度,由此整理成温挤压力诺模图,并在活塞销成形试验中实测坯料与挤压件变形时温度的变化,实测表明在试验条件下的热平衡温度≈480℃,且变形过程中温度变化对挤压力的影响不明显。     

微合金非调质钢的发展及其应用

此文较详细的综述了微合金非调质钢的发展及其应用。这种新型结构钢国外始于七十年代,我国八十年代初开始非调质钢的研究。这类钢在生产中省去调质故称非调质钢。锻后空冷力学性能达到调质态性能,切削加工性良好,可焊接,实施表面处理。简化工序,节约能源,降低成本,经济效益显著,有广泛应用前景。     

高温高含二氧化碳条件下五种含Cr钢适用性评价

目的 预测某高温高含二氧化碳油井中管柱的腐蚀情况,为该油井推荐安全经济的材质。方法 采用高温高压反应釜模拟现场工况进行腐蚀试验,通过失重法、扫描电子显微镜(SEM)和X射线能谱分析(EDS)对五种含Cr钢的适用性进行评价。结果 在40~160 ℃温度范围内,五种钢材随温度的升高,其均匀腐蚀速率先升高后降低,且均在80 ℃时达到最大值。3Cr钢的腐蚀速率最高,在整个温度范围内,均远高于0.076 mm/a。在温度为120 ℃时,9Cr钢开始出现局部腐蚀。在温度为160 ℃时,13Cr钢有一定的局部腐蚀倾向。S13Cr、22Cr钢在整个温度范围内的腐蚀速率都较低,试验后试样表面平整连续,耐蚀性能好。结论 建议在采出井井筒中上部40~80 ℃较低温度井段选用9Cr钢,中部80~120 ℃中高温井段选用13Cr钢,底部120~160 ℃高温井段选用S13Cr钢。     

微合金化非调质钢45MnV组织的分析

文章通过显微观察,对微合金化非调质钢45MnV的组织进行了分析,结果表明,该钢在锻后空冷状态下组织由先析铁素体和珠光体组成,钢中铁素体相因有钒的碳、氮化合物析出而被沉淀强化,从而使钢达到或超过中碳钢调质态的强度水平,与45钢比较,在相同的形变量下,45MnV钢的强度和韧性均比45钢高。     

TC11钛合金的变形力和填充性的研究

本文全面研究了变形温度、变形程度、模具预热温度、润滑条件以及所用变形设备,对TC11钛合金镦粗时平均单位压力的影响,得到了制定这种合金锻造工艺的一些指导原则。将所得大量数据进行多元线性回归,得到了估算 TC11钛合金镦粗时平均单泣压力的经验公式,以便确定有工序的变形力。试验结果表明,在采用 FRB5防护润滑剂时,TC11钛合金的填充性大致与40Cr Ni Mo 合金结构钢相当,比 LD5铝合金差,但比 GH220镍基高温合金为好。     

30Cr4SiMoRe钢在不锈钢管冷拔模具中的应用

文章分析了合理设计模具对冷拔钢管的重要性,详细介绍了模具的材质选择、形状、尺寸及其技术参数,并重点介绍了30Cr4SiMoRe钢作为冷拔模具新材料的热处理工艺,以及采用30Cr4SiMoRe钢模具生产高强度钢管所取得的效果。     

推行清洁生产 促进科学发展——记河北钢铁集团石钢公司

河北钢铁集团石家庄钢铁有限责任公司(以下简称石钢)始建于1957年,现为河北钢铁集团下属子公司。石钢是以生产优质碳素结构钢、合金结构钢、轴承钢、齿轮钢、弹簧钢、易切削非调质钢为主导产品的特钢企业,具有年产生铁200万吨、钢260万吨、钢材260万吨的综合生产能力,是河北省大型特殊钢生产联合企业、国内最大的特殊钢专     

搬手套筒冷挤压工艺

搬手套筒是一种需求量很大的工具,要求一定的机械强度、耐磨性。日前,我国生产搬手套筒,一般采用45钢或40Cr 热锻成形。由于加热产生严重氧化皮,锻件表面粗糙,需要较多的机械加工才能过到质量要求,因而增加了产品成本。在国内,曾经试验用20钢冷挤成形,但对要求高的搬手套筒其机械性能不能满足要求。针对这一现象,本研究选用30C_rM。钢冷挤搬手套筒,冷挤压成形的搬手套筒,表面质量好,成本低,满足了产品的机械性能要求。     

3种13Cr110钢高温高压CO2腐蚀行为对比研究

为了对比评价3种13Cr钢耐CO2腐蚀性能,在模拟CO2腐蚀环境中,采用高温高压釜对3种钢的CO2腐蚀行为进行了试验研究。结果表明,3种钢的CO2腐蚀速率以B13Cr110S、B13Cr110、HP13Cr110的顺序增大,B13Cr110S钢的腐蚀速率随温度升高变化不大,而B13Cr110和HP13Cr110钢则随温度升高而增加;B13Cr110S钢的C02腐蚀产物膜薄而致密,在较高温度下B13Cr110和HP13Cr110钢形成的腐蚀膜易干裂,但3种钢在该试验介质中均发生了均匀腐蚀;3种钢的腐蚀膜组成各不相同,但均含有Fe和Cr元素的氢氧化物及其失水后的氧化物。     

30CrMn钢高强度螺栓热挤压成形强韧化工艺

30CrMn钢高强度螺栓高温形变热处理是将钢加热至上临界温度Ac3以上对钢进行塑性变形,使形变奥氏体内位错密度增加,出现位错网络、缠结、扭折倾斜晶界,造成亚结构细化。形变后立即淬火,得到细板条马氏体,经高温回火后导致碳化物沿板条马氏体方向高度弥散析出,大大提高钢材强韧性。高温热挤压塑性变形量大,变形速度快,可降低高温塑性变形温度,使金属材料有更高的强韧化效果,充分发挥形变热处理强韧化作用,与常规调质工艺比,有较高的强度、较高的高温疲劳性能和较高的回火抗     

安徽省内电网设备常用钢材大气腐蚀试验研究

目的针对在安徽省内H1、R1及T28三个站点自然环境下暴露1年后的Q235、40Cr及镀锌钢,开展腐蚀速率、腐蚀产物及腐蚀层形貌的研究,探讨其大气腐蚀机理。方法采用称量法计算腐蚀质量损失,通过光学及电子显微镜法观察腐蚀层表面及截面形貌,用电子能谱仪测试微区成分,用X-射线衍射法测试腐蚀层的物相构成。结果 Q235、40Cr的大气腐蚀产物为Fe OOH、Fe3O4、Fe(OH)3及FeSO4,镀锌钢则为Zn O及Zn SO4。Q235、40Cr腐蚀层表面分布着绒球状的α-FeOOH及片状的γ-FeOOH,镀锌钢大气腐蚀层致密,但T28站点镀锌钢表面形成点状的腐蚀坑,腐蚀防护能力降低。结论同一站点三种钢腐蚀速率大小次序为40CrQ235镀锌钢,站点R1钢的腐蚀速率最大,站点T28的腐蚀速率最小。     

优良的冷成形螺栓材料——低碳硼钢

原来使用的螺栓钢,特别是高强度螺栓钢都是一些中碳钢、高碳钢和以Cr、Ni、Mo为主要合金元素的中碳合金钢。这些钢都是经热成形制造螺栓,如果采用冷成形工艺则有一系列问题。主要是因为含碳量较高,合金元素含量也较高,故钢的硬度高,变     

不同离子注入工艺对45CrMoVE结构钢性能影响研究

目的 通过分析不同元素离子注入对结构钢耐腐蚀能力及力学性能的影响,筛选出最佳注入元素,以改善45CrMoVE结构钢的表面组成,提高其耐腐蚀性能。方法 基于前期研究工艺,开展Mo、Co、Ta、Ti等离子注入技术研究。将注入离子后的结构钢试样放入NaCl溶液中,分析不同元素离子注入对结构钢腐蚀电位的影响,结合盐雾腐蚀试验,研究不同离子注入对结构钢耐腐蚀性能的影响,同时结合X射线衍射技术和力学性能测试,对结构钢试样表面层的物相进行分析,研究离子注入对结构钢力学性能的影响。结果 氯化钠溶液在注入Mo离子后的自然腐蚀电位最高、最正,当基体材料中注入的Mo剂量为3×10¹⁷atoms/cm²时,腐蚀电位接近0.5 V,腐蚀电流最小。注入Mo离子后,试片的耐盐雾腐蚀性能最好。Mo离子与结构钢中的C原子相结合,在结构钢表面层形成较多的MoC和Mo2C等碳化物,提高了结构钢的耐腐蚀性能。离子注入层厚度尺寸小,注入离子后基本不改变基体材料的表面形貌和宏观力学性能。结论 离子注入能够有效改善结构钢的耐腐蚀性能,对于45CrMoVE结构钢试样,当注入3×10¹⁷atoms/cm²剂量的Mo离子、注入能量为130 keV时,离子注入对45CrMoVE结构钢耐腐蚀能力的改善效果最佳。     

利用液压机顶出缸进行薄板拉深

在薄板拉深过程中,当毛坯的相对厚度t/D_0较小,拉深系数m较小时,拉深毛坯的法兰变形区在切向压应力的作用下很可能发生失稳起皱现象。毛坯严重起皱后,由于不能通过凸模与凹模之间的间隙而被拉破,造成废品。为了解决制件在拉深过程中的失稳起皱问题,需要在模具上设计压边装置。通常压边装置不外有两种:一种是钢性压边装置;另一种是弹性压边装置。钢性压边装置只能在双动冲床上进行,在此不予讨论。弹性压边装置最常见的是橡胶,弹簧和气垫。前两种由于压边力随冲床行程变化而变化,对于拉深较深的制件不利。而气垫虽然压边力随冲床行程变化很小,但一般较小的冲床都不加装气垫,而且这一装置比较复杂,需要附设气源。下面介绍一种利用液压机的顶出机构进行压边的方法。由于这种方法简单易行,动作可信且通用性好,所以,得到了较为广泛地应用。液压机一般由主缸(上缸)和顶出缸(下缸)两部分组成。一般情况下,顶出缸只作为顶出机构使用。现在将其稍作改进,即可进行拉深压边。如图示,只要在液压机的工作台上装设一个顶出箱,下面用压板螺丝压牢,与工作台成为一体。顶出箱内设一顶出板,该顶出板与顶出缸的活塞固定在一起。顶出箱上面紧固一个辅助工作平台,其上开设燕尾槽,     

冷滚轧渐开线螺旋花键获得成功

CY80摩托车起动轴花键是一种DP12(法向模数m_n=2.1167),螺旋角β为45°,齿数为6的渐开线螺旋花键,其材质为50钢。该零件年产量要求数十万件。原加工工艺采用滚齿加工,由于螺旋角大,在滚铣加工过程中振动较大,造成工件齿面质量差,齿圈跳动大;而且刀具磨损快,约2000—3000件即需重磨,刀具寿命也不高。西南技术工程研究所压力加工室最近利用改进后的滚轧机,采用冷滚轧工艺轧制该花键获得成功。该工艺不仅使花键在表面质量,精度及机械性能得以提高,而且还大幅度地提高了工效,目前轧制一     

锻造热处理工艺的一个变革

我厂采用了非调质量切钢制造的发动机连杆、空压机连杆、变速操纵杆和曲轴代替传统的热处理调质工艺,已由研制阶段转向实用阶段。此工艺是对锻造热处理工艺的一个变革,是达到节约能源、简化工艺流程.改善零件切削加工性能,提高产品质量的有效途径。本文以解放牌汽车连杆为例简述其具体方案。     

低铬油套管钢材在不同工况下的腐蚀规律研究

目的 研究低铬油套管钢材在不同腐蚀环境中的腐蚀特征。方法 采用高温高压动态反应釜对1Cr、3Cr这2种常用低铬油套管钢材进行纯CO2、CO2和低浓度H2S共存条件下的腐蚀试验。结果 温度在40~80 ℃条件下,各种钢材的腐蚀速率随着温度的升高而变大。加入低浓度H2S后,可以抑制CO2腐蚀,且随着温度升高,抑制性逐渐减弱。分析认为,在单独CO2环境以及CO2和低浓度H2S共存的环境中,1Cr、3Cr钢表面出现铬富集现象,形成的Cr(OH)3膜保护基底。同时,在CO2和低浓度H2S共存的环境中,1Cr、3Cr钢表面形成致密的FeS产物膜有助于保护基底,抵抗Cl^－侵蚀。结论 低Cr钢表面因铬的富集形成钝化膜,能有效抑制油套管的腐蚀速率,以上研究成果对CO2和低浓度H2S环境中的腐蚀理论以及油田油套管材料合理选择均有一定指导意义。     

大型钢质杯形液态模锻的试验研究

一、前言钢质杯形件是一种兵器工业中常见的典型件。材质20钢,要求具有高强度、一定塑性和良好的密封性,而对其它性能无特殊要求。原采用铸造方法生产,由于生产这类厚     

水下航行器复合材料耐压壳优选设计研究

目的 提升水下航行器潜深,将复合材料代替高强度钢材料用于水下航行器的耐压结构,对该结构开展优选设计研究,探究其提升耐压壳的极限潜深与降低结构质量的能力。方法 采用分步选优的设计方法对复合材料耐压壳体进行优选。在进行耐压壳体的优选时,考虑铺层百分比、角度、厚度对壳体的稳定性和极限载荷的影响。在进行环肋形式的优选时,从肋骨受力情况出发,考虑肋骨铺层形式对于稳定性的影响。结果 在耐压壳厚度相同的情况下,通过壳体铺层优选,复合材料耐压壳体的失稳压力提升在56.06%以上。在进行肋骨优选后,极限潜深相较于“海狼”级潜艇提升约26.67%,且复合材料耐压壳相较于高强度钢耐压壳质量减轻在80%左右。结论 通过分步优选的方法,可以得到该水下航行器耐压壳的主壳体铺层形式为[0/±45/0/0/±45/0/90/0]s,单层厚度为1.5 mm。环肋形式为T形,环肋面板与腹板均采用环向铺设。     

不同海域40Cr低合金钢腐蚀行为研究

目的 研究40Cr在海水环境中的自然腐蚀行为.方法 采用形貌分析、腐蚀质量损失分析、XRD分析等方法对40Cr在青岛、舟山、三亚海水全浸区的腐蚀行为进行研究.结果 40Cr在不同海域中的腐蚀均较为严重,青岛及三亚海域的试样表面被大量海生物附着,舟山海域的试样表面则以泥沙沉积为主.去掉腐蚀产物后试样的腐蚀形貌以坑蚀为主.在试验周期内,随着时间的延长,试样的腐蚀速率逐渐减小,在不同周期内均以三亚海域的为最高.在相同条件下与普通碳钢(Q235)相比,40Cr的腐蚀速率偏高.随着时间的延长,青岛、舟山试样点蚀深度逐渐增加,而三亚试样点蚀深度则先增加后减小,同周期下青岛海域试样的点蚀深度最小.不同海域及周期下40Cr的腐蚀产物以稳态α-FeOOH及Fe2O3为主.结论 40Cr在三个海域的腐蚀形貌均以坑蚀为主,试验周期内试样在三个海域的腐蚀速率随时间延长逐渐减小,同周期下三亚海域试样的腐蚀最为严重;40Cr中C含量较高,在相同条件下其腐蚀速率要高于普通碳钢;40Cr的腐蚀产物以稳态成分为主,是由于Cr元素含量较普通碳钢增加,加速了钢的腐蚀产物到热力学稳定状态的转化.