阳极溶出伏安法同时测定水中痕量镉,铅和铜

流通池—伏安法,在环境监测中的应用日益广泛。本文使用自制银丝汞膜电极流动电解池,不另加其它支持电解质,按标准方法采集水样,通氮除氧后,以线性扫描阳极溶出伏安法同时测定水中镉、铜和铅(ppb级)。     

阳极溶出伏安法测定钯

研究了在汞膜电极上用阳极溶出伏安法测定微量钯的方法。在0.8mol/LKCL—0.02mol/L吡啶溶液中,其半微分阳极溶出峰清晰,峰高易测量,灵敏度高。样品测定回收率为96％—102％,变异系数小于10％。     

阳极溶出伏安法连续测定底泥中的总镉和总铅

底泥样品经盐酸-硝酸-氢氟酸-高氯酸消解后，用1＋1盐酸溶解残渣，以高氯酸做支持电解质，采用阳极溶出伏安法的标准加入法，连续测定样品中的总镉和总铅。该方法测定土壤标准样品中镉和铅的相对标准偏差分别为5．6％和4．6％，相对误差分别为2．4％和-1．7％；测定自采底泥样品中镉和铅的相对偏差分别为7．7％和8．1％，方法的重复性好；测定土壤标准样品中镉加标回收率为94．0％-106．8％，铅加标回收率为95％-103．8％；自采样品中镉加标回收率为93．0％-105．6％，铅加标回收率为90．0％-105．0％，方法的准确度较高。实验中，镉和铅的半波电位稳定，峰形对称。     

不除氧阳极溶出伏安法测定茶叶中的锌

1 前言锌是人体必需的微量元素。在体重为70kg的标准人体的化学组成中,含锌2.3g。缺锌,将影响人体的正常发育。锌的测定,有多种方法。锌的阳极溶出伏安法测定,通常,采用通氮除氧的方法。笔者以不除氧阳极溶出伏安法,测定茶叶中锌,具有准确、简便的特点。 2 实验部分 2.1 仪器及试剂 SDP-1型半微分极谱仪,金坛分析仪器厂生产; LZ3-104型X-Y函数记录仪,上海大华仪表厂生产; 自动电热消化器,核工业部北京第五研究所生产; 工作电极为银基汞膜电极,参比电极为Ag/Agcl电极,辅助电极为铂电极; 0.015mol/l锌标准溶液;     

阳极溶出伏安法测定水体中痕量Sb^5＋

在ｐＨ３．４，８－羟基喹啉、甲基橙的浓度分别为４３μｍｏｇ／Ｌ、１３μｍｏｌ／Ｌ的０．１ｍｏｌ／Ｌ（ＮＨ４）２ＳＯ４底液中，用阳极溶出伏安法直接测定水体中Ｓｂ＾５＋。其线性范围为０．２６～５．２ｎｍｏｌ／Ｌ，方法的检出限为０．１ｎｍｏｌ／Ｌ；９次重复测定的变异系数为０．８％；回收率为９５．６％～１０４％。大部分常见阳离子不干扰测定。     

海水中铜铅锌镉的分析方法研究

海水中铜铅锌镉金属元素的测定方法主要分为原子吸收法和阳极溶出伏安法.经过实验分析,比较两种分析方法的优缺点.结果表明：原子吸收法分析,海水样品需要经过前处理富集浓缩,灵敏度较高,方法稳定性强;阳极溶出伏安法可以直接进样,同时测定海水中铜铅锌镉四种金属元素,但是该方法检出限较高,测定低浓度样品,结果的重复性较差.通过优化实验条件,可以提高两种方法的适用性.     

阳极溶出伏安法同时测定痕量铜,铅,镉,锌

本文提出了在乙二胺和乙二一盐酸体系中，以阳极溶出伏安法同时测定环境水样中铜、铅、镉、锌的新方法。各元素浓度在Ｃｕ０．４￣２６０ｎｇ／ｍｌ、Ｐｂ０．２￣３４０ｎｇ／ｍｌ、Ｃｄ０．０６￣１１０ｎｇ／ｍｌ、Ｚｎ０．４￣４００ｎｇ／ｍｌ时，浓度与溶出峰高呈良好的线性关系，测定结果良好。     

阳极溶出伏安法连续测定底泥中的总镉和总铅

底泥样品经盐酸-硝酸-氢氟酸-高氯酸消解后,用1 1盐政溶解残渣,以高氯酸做支持电解质,采用阳极溶出伏安法的标准加入法,连续测定样品中的总镉和总铅.该方法测定土壤标准样品中镉和铅的相对标准偏差分别为5.6%和4.6%,相对误差分别为2.4%和～1.7%;测定自采底泥样品中镉和铅的相对偏差分别为7.7%和8.1%,方法的重复性好;测定土壤标准样品中镉加标回收率为94.0%～106.8%,铅加标回收率为95%～103.8%;自采样品中镉加标回收率为93.0%～105.6%,铅加标回收率为90.0%～105.0%,方法的准确度较高.实验中,镉和铅的半波电位稳定,峰形对称.     

阳极溶出伏安法对大气飘尘中痕量Pb,Cd测试技术的探讨

就用阳极溶了伏安法对大气飘法中痕量Ｐｂ．Ｃｄ的测试技术进行了较深入的探讨，研究了各种实验条件，指出了影响测定的因素，测定了大气飘尘中痕量Ｐｂ．Ｃｄ结果令人满意。     

锡的吸附溶出伏安法测定

在0.045mol/L H_2C_2O_4—1.5×10~(-4)mol/L亚甲基兰溶液中,锡配合物在电极上吸附,其吸附溶出峰清晰。方法操作简便,灵敏度高,其检测限达10ppt。     

污水污泥制油技术研究进展

目前污水污泥传统处理方法存在一定的不足和弊端,污泥制油技术不断得到了研究者的关注。对污泥制油技术的发展进行综述,特别就工艺操作条件、催化剂的使用等方面介绍了污泥低温热解技术,并对污泥制油技术提出几点展望。     

污水污泥低温热解实验研究

研究不同热解最终温度下污水污泥热解产物的产率及特性。结果表明,随着温度的升高,固体产物产率下降,且C／H增加;气体产率随着温度的升高而增加;液体产物产率随着热解温度的升高而增加,440℃时达到最大30．5％;热解温度进一步升高,液体产率略有不太明显的下降;液体油品具有较高的热值,它们作为潜在的能源是不可忽视的。     

污泥综合处理技术系统的可行性分析

通过对污泥处理技术现状与污泥组成的分析，认为降低污泥的含水率是改善污泥可处理性的关键。以机械脱水加工热干燥过程可达到充分降低污泥含水率的目的。以此为主干所形成的污泥综合处理系统经能量与经济平衡分析，发现其能量输出大于输入，经济成本合理，有一定的技术经济可行性。     

污泥堆肥影响因素及辅料的探讨

结合近年来国内外有关城市污泥堆肥技术方面的研究文献 ,详细讨论了影响污泥堆肥效率的因素。在各种影响因素中重点讨论了辅料的影响 ,介绍了国内外研究所使用的辅料种类和作用     

实际生活污水快速培养好氧颗粒污泥的方法研究

采用序批式活性污泥法(Sequencing Batch Reactor,SBR),通过接种絮状污泥研究逐级改变进水组成(配水与实际生活污水的比例)实现好氧颗粒污泥快速培养,同时考查了好氧颗粒污泥培养过程中颗粒污泥的物理性质及对污染物的去除效果。结果表明:在好氧颗粒污泥培养初期通过添加营养物质并逐渐增加实际生活污水的比例可以实现好氧颗粒污泥的快速培养,与完全用配水培养的好氧颗粒污泥基本相似,且培养出的好氧颗粒污泥结构密实,湿密度为1.046 g/cm3,比重为1.025,平均沉降速度为38.67 m/h,粒径在1 mm左右,颜色为黄褐色;同时培养的颗粒污泥对污染物有较好的处理效果,COD、NH+4-N的去除率分别高达85%、90%。培养初期在实际生活污水中通过添加营养物质能够诱导好氧颗粒污泥形成,实现好氧颗粒污泥的快速培养。     

三种典型的污泥发电工艺

污泥发电是城市污水处理厂进行污泥合理开发利用的技术措施之一,是污泥实行减量化、稳定化、无害化、资源化的良好方法,本文介绍了3种典型的污泥发电工艺：污泥焚烧发电;污泥厌氧消化产生沼气、通过燃气轮机组发电;污泥厌氧消化产生沼气、进而通过改质制造氢气,经燃料电池发电。对污泥合理利用的规范化、科学化有一定的借鉴意义。     

污泥厌氧消化的强化处理技术

污泥固体的生物可降解性低 ,影响了污泥的厌氧消化 ,提高厌氧消化效率的一个主要途径是促进污泥细胞的分解 ,增强生物可降解性 ,本文综述了强化污泥厌氧消化的几种预处理技术 ,包括热解、碱处理、臭氧氧化和超声处理     

城市污泥中重金属有效态分布特征研究

以沈阳市北部污水处理厂剩余活性污泥为研究对象,对污泥中重金属Cd,Pb,Cu,Zn的含量及其形态分布特性进行分析。结果表明:污泥中4种重金属的含量基本符合国家相关控制标准(GB 18918-2002和CJ248-2007)。采用8种提取剂(0.05 mol/L EDTA,0.01 mol/L CaCl2,0.01 mol/LCa2(NO3)2,0.1 mol/L NaNO3,1 mol/L NH4OAC,0.43 mol/LHAC,0.05mol/L NaHCO3和0.05 mol/L Tris-HCl)分别对污泥中重金属的螯合态,中性交换态,酸溶态,碱溶态和蛋白质结合态进行分离分析。结果表明:4种重金属螯合态存在的比例较大,分别占各重金属总量的5.9%~27.2%,其次为酸溶态和中性交换态,而以碱溶态和蛋白质结合态形式存在的比例较少,除Cd外均低于1%。污泥中Cd和Pb具有较高的活性,而Cu,Zn在碱性污泥中主要以稳定态存在。     

长江三角洲地区城市污水污泥重金属含量研究

通过现场采样及室内分析,研究了长江三角洲地区南京、苏州、上海、杭州等15个城市的污水处理厂44份污泥样品中6种重金属元素(Cu、Zn、Pb、Cd、Cr、Ni)的含量。结果表明,不同污水处理厂的污泥样品中重金属元素的总量存在较大的差异,6种重金属元素平均含量的大小顺序为Zn>Cu>Ni>Cr>Pb>Cd。对各类型污泥重金属污染指数比较表明,工业污水为主城市污泥中重金属污染程度明显高于生活污水为主污泥和混流污水污泥。用主成分分析法提取的3个主成分较好地反映了6个重金属指标的信息,累积贡献率为82.0%,第一主成分能解释接近50%的信息量,它主要反映各金属在污泥中均有不同程度的富集。为了保护生态环境和人类健康,防止二次污染,污泥土地利用时需考虑重金属含量,采取相应控制措施。     

城市污水厂污泥间壁热干燥过程实验研究

分析污水厂污泥间壁热干燥过程的影响因素 ,并确定过程的关键设计参数。研究以间隔实验为基本手段 ,并进行了污泥间壁热干燥过程数学模型的推导。认为 :壁温和泥层厚度是过程的主要影响因素 ,由实验数据确定的过程比总传热系数 K是设计的关键参数 ,在适宜条件 :壁温 16 0℃ ,泥层厚度 1.0 cm时 ,其值为 6 5 .6 (k J/ m2·℃· h)