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建筑装饰板材的ISO ROOM大型热释放速率测试与研究 总被引:6,自引:1,他引:6
本文介绍ISO ROOM火灾实验方法及其对建筑装饰板材的热释放速率(HRR,Heat Release Rate)测试与研究,同时还研究了热释放速率与室内燃烧过程中其它动力学相关参数的关系。研究结果表明,三合板(PLY)、中密度纤维板(MDFB)和三聚氰胺面板(MFCB)都有具很高的热释放速率,且特征相似;而阻燃压合板(FRCB)和石膏板(GYP)的热释放速率很低,不过阻燃压合板(FRCB)在室内高温长时间作用下能发生轰燃。研究结果还表明,建筑装饰材料的ISO ROOM实验的热释放速率对室内热层温度、地面热流强度和出口气体流速有显著的影响。 相似文献
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在运用火灾计算机模型进行建筑物性能化消防设计与评估时,确定合理、切合实际的火灾的热释放速率曲线非常重要。基于当前国内外的研究现状,本提出了几种符合当前技术水平且实用的确定火灾热释放速率曲线的方法,对于每种分析计算方法及其适用条件进行了详细阐述,并给出了相关的计算实例。 相似文献
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通过资料调研结合理论分析的研究方法,对纯电动汽车的火灾原因、火灾特性及火灾规模展开了讨论.文献调研结果表明,纯电动汽车火灾原因主要有4个方面:热滥用、电滥用、机械滥用及其他外部原因.纯电动汽车电池组的火灾很难被探测,由于外部喷洒的灭火剂无法接触到正在燃烧的电池组,在没有足够冷却的情况下,火灾容易在第一次扑灭后复燃.相比于内燃机汽车火灾,纯电动汽车火灾中易形成氟氧化磷(POF3)、氟化氢(HF)、氰化氢(HCN)和一氧化碳(CO)等有毒气体.此外,内燃机汽车与纯电动汽车都含有大量可燃物质.内燃汽车与纯电动汽车在可燃物方面的主要区别在于动力系统.对于内燃机汽车,动力系统的可燃物是液体石油燃料,而对于纯电动汽车,动力系统的可燃物是电池组.通过理论分析发现,可将纯电动汽车的热释放速率分为动力电池与其他可燃物两部分,并基于此提出了纯电动汽车火灾峰值热释放速率的估算公式.通过公式估算,小型纯电动汽车的热释放速率为5.3~6.4 MW,与全尺寸试验中的实测值接近.分析结果可为纯电动汽车火灾规模的选取提供参考. 相似文献
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如何科学设定火源功率是研究高速列车火灾防治的基础和关键,目前大多数研究均基于假定火灾设计,缺乏系列全尺寸火灾基础试验数据,对此国内外研究尚处于空白。本文以CRH1为研究对象,采用全尺寸火灾试验,分别对车厢座椅、行李、窗帘等车厢内主要可燃物引燃特性、质量损失速率、烟气释放速率、温度场分布等火灾参数及燃烧行为特性进行定量分析;在此基础上,运用热释放速率分段线性叠加、质量损失速率计算及t2稳定火源模型等方法计算分析,最终创造性提出高速列车车厢火源功率应为37MW,进而为高速列车火灾危险性分析及火灾综合防治技术研究提供科学理论依据。 相似文献
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为了研究强制通风情况下地铁区间隧道火灾时的烟气扩散规律,在一实际地铁区间隧道内开展了全尺寸火灾实验。实验改变火源功率,在区间隧道通风排烟系统启动状态下,研究了区间烟气纵向蔓延速度、烟气竖直温度分布和水平温度变化,分析了烟气火焰倾斜角,顶棚烟气温升的纵向指数变化特征。实验结果对于地铁区间隧道火灾烟流控制及防排烟设计提供了数据支持。 相似文献
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为了研究烟气在地铁车站隧道内的蔓延特征,及在车站隧道通风排烟系统、区间隧道通风排烟系统及车站公共区通风排烟系统联合排烟情况下烟气控制效果,在一地铁车站隧道内开展了全尺寸火灾实验.实验研究了车站隧道顶部横向排烟作用下的烟气扩散规律,及烟气的温度变化,分析了屏蔽门开关状态下烟气与空气的卷吸混合特性,及区间风机的气流组织对通风排烟的影响.实验结果对于地铁车站隧道火灾防排烟设计提供了数据支持. 相似文献
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性能化防火设计中的火灾危险源分析及设定火灾 总被引:12,自引:2,他引:12
火灾危险源分析和设定火灾是进行性能化防火设计的基础也是一个十分重要的环节。客观地对火灾危险源进行辨识与分析,准确地设定火灾并选取合适的火灾热释放速率随时间变化的曲线,才能使得整个性能化防火设计达到预期的目标。通过结合实例介绍了危险源分析经常遇到的两种情况和典型的四种设定火灾类型,以及它们各自的分析计算方法。 相似文献
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以CRH1高速列车20 kg旅客行李为研究对象,采用家具量热仪和全尺寸试验研究了不同引火源功率、不同通风量等条件下行李点燃特性、热释放速率、质量损失率、热释放总量、烟气释放速率等火灾参数,总结了其燃烧行为及特性。结果表明:高速列车20 kg旅客行李燃烧特性易受通风量、引火源功率等火场环境影响;引燃时间为1~2 min,持续燃烧时间在27~35 min;热释放速率可达347.3 k W以上,因行李压实较为紧密,燃烧不够充分,产生大量高温未完全燃烧气体,极大程度增加列车车厢回燃性;质量损失率较小,行李燃烧不充分;温升速率快,最高温度可达230℃;产烟量较大,透光率最低为35%;行李热释放总量THR随着引火源功率增加而增大,最高可达到213 MJ,控制引火源功率是减小行李热释放总量THR的关键。 相似文献
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