实施高耗能特种设备能效测试有待于加快后续工作

<正>国家质检总局2009年7月颁布的《高耗能特种设备节能监督管理办法》(以下简称《办法》),已于2009年9月1日实施。目前看来,《办法》要真正全面实施,尚有许多工作要做。以高耗能特种设备新产品能效测试为例,谈一些笔者的意见。能效测试的具体内容与要求。《办法》的实施范围是指锅炉、换热压力容器和电梯。这三类特种设备能效测试的内容、方法与要求差异较大。对于锅炉而言,其热效率的测试方法目前虽有《工业锅炉热卫眭能试验规程》(GB/T10180—2003)、《电站锅炉性能试验规程》(GB/T10184—88)和《生活锅炉热效率及热工试验方法》(GB/T1 0820—2002)。《办法》提出对锅炉新产品进行能效测试的内容与要求是按上述三个标准     

煤粉燃烧时的动力学特性分析研究

摘要锅炉节能降耗研究中,较深层次去研究煤粉燃烧内部特性,从热效率反平衡固体未完全燃烧热损失q4、气体未燃烧热损失Q3、排烟热损失Q2的计算分析中找出关键因素,对节能改造具有很重要的作用。煤粉着火动力学特性分析采用热重分析,热重微分分析,差热分析等办法,它能克服传统全元素分析、灰渣可燃物分析等方法局限性,该方法通过研究或测定物质热性质的技术,综合了煤的反应性能、灰份、灰与可燃物结合特性,内部空隙率及燃烧过程中煤粒膨胀与空隙度变化的影响,较完善地表达了煤的着火、燃烧及燃尽特性,对节能燃烧的研究有较大的指导意义。     

重油催化余热锅炉节能技术改造对策分析

针对锦西石化分公司油催化裂化装置余热锅炉运行中存在的一些问题,如给水温度偏低、排烟温度高、过热温度偏低、蒸发器管子经常腐蚀泄漏、烟气侧运行阻力大等问题,进行了调查分析。针对设备存在的问题进行了节能技术改造,收到了令人满意的效果。     

余热锅炉工况改变后的安全运行与事故防范

1 工况改变后余热锅炉运行中出现的主要问题 　　江苏镇江焦化煤气集团公司1989年12月投产运行的一座直径为φ2.4m,长45m的回转窑,所配置的余热锅炉。型号为QC28/850-8-13原设计正常烟气温度为850℃,蒸发量7～9T/h,蒸汽压力1.3MPa(我单位正常控制在0.6MPa即可满足生产用汽需要)。该余热锅炉为直通式双锅筒横置自然循环水管结构,上、下锅筒间布满对流管束,对流管束的高温区段为上升管,低温区段为下降管。煅烧回转窑排出的高温尾气、经烟道排人炉膛,横向冲刷对流管束、其热量被管束大量吸收后,烟气温度降至280℃排出锅炉,再经锅炉尾部装设的SG型旋风除尘器,使烟气含尘浓度降至40mg/Nm3以下,再由引风机抽引经烟囱排于大气。     

对《工业锅炉热工性能试验规程》中过热蒸汽锅炉正平衡效率计算的改进建议

通过对GB/T 10180—2003《工业锅炉热工性能试验规程》中过热蒸汽锅炉正平衡效率计算公式的热力学分析,原公式在计算输出热量时未扣除取样锅水从饱和蒸汽到过热蒸汽所需热量,导致计算效率高于实际效率。以某台过热蒸汽锅炉的能效定型测试为例,计算表明使用原公式计算会使计算效率比实际效率偏大约0.48%。经修正后的计算公式可提高能效测试的准确性。     

750t/d垃圾焚烧炉燃烧过程的数值模拟

采用计算流体力学(CFD)技术,对一台750 t/d的生活垃圾焚烧炉建立模型,模拟炉内的气相燃烧过程,研究了炉内燃烧过程对二恶英控制及SNCR设计的影响.模拟得到的余热锅炉出口平均烟温和烟气组分浓度与设计值符合良好,表明模拟结果合理;焚烧炉烟气燃烧充分,满足二恶英控制的要求;余热锅炉高10-26m区域满足选择性非催化还...     

基于多指标约束的隧道集中排烟量设计模型

利用经典羽流模型计算烟气生成量来设计隧道集中排烟系统的排烟量存在设计量偏小的问题。从火灾烟气控制效果出发,选取排烟效率、烟气蔓延范围、烟气流动速度、人员疏散微环境4个指标,提出一套隧道集中排烟系统的评价指标,构建基于多指标约束的隧道集中排烟量设计模型。通过FDS 5.0对某越江隧道火灾时的各评价指标参数值进行模拟计算,得到该隧道集中排烟系统在20MW火灾时的最适排烟量为140～150 m3/s。研究表明,利用多指标约束的排烟量设计模型可提高隧道集中系统排烟量设计的准确性。     

浅析焊材新标准的变化及使用中发现的问题

自2011年至今,已经有4项焊材标准进行了更新,它们是NB/T 47018.1~47018.7—2011《承压设备用焊接材料订货技术条件》代替JB/T 4747—2002《压力容器用钢焊条订货技术条件》;GB/T 983—2012《不锈钢焊条》代替GB/T 983—1995《不锈钢焊条》;GB/T 5117—2012《非合金钢及细晶粒钢焊条》代替GB/T 5117—1995《碳钢焊条》;GB/T 5118—2012《热强钢焊条》代替GB/T 5118—1995《低合金钢焊条》。所颁布的新标准与原标准相比,变化颇大。经过这几年的使用发现了一些问题,使用中也遇到了一定的难度。     

锅炉系统能效评价在节能降耗中的应用

<正>1基本情况黑龙江省伊春市某锅炉房为区域性供热锅炉房,承担20.25万m~2供暖任务,锅炉房内目前配有3台热水供热锅炉,型号均为DZL 10.5-1.0/115/70-AⅡ;循环水泵型号为300-2Ⅱ,扬程38m,流量650m~3/h。2能效测试与系统能效评价2.1能效测试依据GB/T 10180—2003《工业锅炉热工性能试验规程》,选取有共性的1#锅炉进行能效测试,正平衡热效率为49.51%,反平衡热效率为50.59%,正、反平衡的平均热效率为50.05%。     

火灾过程中羽流模型及其评价

总结了Zukoski(1)、Zukoski(2 )、NFPA、McCaffre和Thomas -Hinkley几种常见的羽流模型和适用条件 ,运用算例对几种常见羽流模型的羽流质量流量、保持一定冷空气高度条件下的热烟气层温度和排烟体积流量进行了对比分析。结果表明 ,在冷空气层高度 2m～ 3m时 ,各羽流模型的计算结果较为接近 ;在冷空气层高度较大时 ,小面积火源条件下Zukoski(1)、Zukoski(2 )、NFPA三个模型的计算结果较为接近 ,McCaffre模型计算的羽流质量流量最大 ,热烟气层温度最低 ,排烟体积流量最大 ;大面积火源条件下 ,McCaffre模型和Thomas -Hinkley模型相比 ,羽流质量流量大 ,热烟气层温度最低 ,排烟体积流量大。在相同房间高度和地板面积条件下 ,羽流质量流量大则热烟气的充填时间短     

对TSG G0003—2010《工业锅炉能效测试与评价规则》中气体未完全燃烧损失计算的改进建议

本文对影响气体未完全燃烧热损失q3的因素进行了分析,对q3的快速测试和计算方法进行了研究,得到q3的快速计算公式。通过与能效定型测试的对比,对这个公式的误差进行了分析,得出结论:推导出的公式计算简单,不同燃料下计算结果精度均较高,可用于全面替代TSG G0003—2010运行工况下简单测试中q3的计算方法,对锅炉的热工测试具有指导意义。     

选择性催化还原脱硝技术在燃煤电厂中的应用北大核心

以NH3为还原剂,采用选择性催化还原法对上海某燃煤电厂烟气进行脱硝处理。运行结果表明,该工艺处理效果稳定,烟气出口NOX质量浓度平均值为59.71 mg/m3,满足《火电厂大气污染物排放标准》(GB 13223—2011)中浓度限值要求;项目年减排NOX(以NO2计)2 530.74 t,收益为2 224.30万元,其环境效益及经济效益显著。     

GB/T 34510-2017《汽车用液化天然气气瓶》质量流量与体积流量转换关系

结合国内外现行标准,对GB/T 34510—2017标准中质量流量与体积流量的转换公式进行了探讨。对于不同介质,即使排放状态相同,气体压缩系数、泄放温度也是不同的,从而导致排放压力下的密度也是不同的,相同的体积流量下其质量流量也不同。因此,对转换关系式进行修正,以提高标准的准确性、严谨性以及可操作性。     

关于锅炉管子弯头强度的检验

<正>国家标准GB/T 9222—2008《水管锅炉受压元件强度计算》(以下简称《08标准》),已于2008年7月开始实施。新标准较之GB/T 9222—1988《水管锅炉受压元件强度计算》(以下简称《88标准》),在管子弯头强度方面有较大的改进,显然更加合理,更便于实施。1《08标准》对锅炉管子弯头强度方面的重要改进1)明确了受压元件"最小需要厚度"的含义:《88标准》定义受压元件最小需要厚度δ_(min)=理论计算厚度δ_L+附加厚度C,概念含义不清,新08版标准根据受压元件在原材料定货、材料入厂(制造前)和制造完成后(成品)等     

地铁中烟气流动的数值分析

本文建立了一种描述地下隧道中烟气流动的场模型,并用此模型计算的结果与奥地利Zwenberg隧道的实验数据进行了比较。利用该模型,研究了隧道中不同的燃烧强度以及隧道坡度对烟气流动的影响。结果表明:大约2m/s通风风速即可抑制热烟气向上游流动,而在强制通风的情况下,隧道坡度对烟气流动的影响不大。本课题的研究对于地铁隧道中排烟风机的选择、人群疏散以及地铁中电缆线的铺设均有重要意义。     

高海拔地区锅炉对流受热面设计中应注意的问题

<正>近些年随着西部经济的快速发展,其动力锅炉的需求量也逐年增加。由于这些省份多属于高海拔地区。因此,在为这些地区提供热力设备时,低气压的问题在设计中应予以重视。其中燃烧设备的通流特性、炉膛的容积热强度等热力参数在JB/T 100440—2004《大型煤粉锅炉炉膛及燃烧器性能设计规范》中已有比较明确的规定。本文仅针对对流受热面的一系列参数进行阐述。在锅炉计算标准中,锅炉对流受热面烟气放热系数是分两部分来考虑的:对流放热系数和辐射放热系数,锅炉对流受热面总传热系数为对流放热系数和辐射放热系数之和。     

化工企业有毒气体检测装置设计的探讨

有毒气体在化工企业生产和储存过程中广泛存在,可能会导致作业人员急性中毒,甚至死亡。为保护人员健康和企业安全生产,及时发现风险的存在,企业通常会通过安装有毒气体检测报警装置来控制风险。但不同部门发布的标准侧重点不同,要求有所不同。为了科学设置,本文以GB/T 50493—2019《石油化工可燃气体和有毒气体检测报警设计标准》和GBZ/T 223—2009《工作场所有毒气体检测报警装置设置规范》为基础,探讨有毒气体检测报警装置设计的科学性、规范性和合理性。     

输气管道半定量风险评估标准的比较和应用

风险评估技术是管道完整性管理的关键技术,可以有效地提高油气管道运行的安全性和经济性。半定量的风险评估方法是目前我国较为实用的风险评估方法。针对国内现行有效的两个埋地油气管道半定量风险评估标准GB/T 27512—2011《埋地钢质管道风险评估方法》和SY/T 6891.1—2012《油气管道风险评价方法第一部分:半定量评价法》,对其管段划分原则、评分体系、风险计算、风险等级划分及对实际案例的评估结果进行了分析和比较。通过案例应用分析,表明国标的实用性更好。     

中华人民共和国国家标准 企业职工伤亡事故分类(续)

UDC 658·382GB 6441-86 (续) 附 录B 损失工作日计算表(补充件)国家标准局1986-05-31发布1987-02-01实施标准化B1死亡或永久性全失能伤害定6000日。B2永久性部分失能伤害按表BI、表BZ、表B3计算。B3表中未规定数值的暂时失能伤害按歇工天数计算。B4对于永久性失能伤害不管其歇工天数多少,损失工作日均按下列各表中规定的数值计算。B5各伤害部位累计数值超过6000日者,仍按6000 日计算。表B1 截肢或完全失去机能部位损失工作日换算表 表B2 骨折损失工作日换算表 表B3 功能损伤损失工作日换算表中华人民共和国国家标准 企业职工伤亡…     

水的化学沉淀软化法的应用

我省大多数地区水质较差,部分地区碱度高达10毫克当量/升以上,硬度20毫克当量/升,含盐量2000毫克/升。使用钠离子软化器,只能消除水中的的硬度,不能消除水中碱度。这对于硬度、碱度较高的水质,不仅运行费用高,而且由于给水碱度高,使锅炉排污量大,热损失也大,有不少锅炉炉水碱度超出水质标准。为了解决这些问题,我省有些单位对2吨/时以下的小锅炉试用化学沉淀软化法,取得了良好的效果。 化学沉淀软化法,就是向水中投加化学药品,如石灰、纯碱、氯化钙,使钙离子转变成难溶化合物碳酸钙,镁离子转变成难溶化合物氢氧化镁,以达到使水软化的目的。…