彩色显象管发光粉生产废水处理工艺研究

为了消除彩色显象管发光粉生产废水中重金属对环境的污染和实现资源回用,用Ｐ２０４－煤油－硫酸体系分离回收废水中的锌。研究结果表明,以皂化Ｐ２０４为萃取剂,经三级逆流Ｚｎ＾２的率可达９９％,共存的Ｎｉ＾２＋几乎不被萃取,Ｃｕ＾２＋的萃取率小于７％;用硫酸溶液对负锌萃取剂进行了二级逆流反萃取,反萃取率达９６％以上,反萃浓缩液可返回生产过程作用。     

从铁钍渣中回收并制备成硝酸钍的研究

本文报道了用４０％ＴＢＰ－煤油从铁钍渣中萃取回收钍（４Ｍ的ＨＮＯ３溶液），并制备成硝酸钍的工艺条件。萃取１１级，洗涤５级，反萃取８级。制备的Ｔｈ（ＮＯ３）４·ｘＨ２Ｏ，其纯度达到国家规定的标准，钍回收率９４％以上，整个工艺流程无二次污染。     

高浓度J酸废液资源化技术研究

探讨了Ｎ２５３－煤油－Ｈ２ＳＯ４－ＮａＯＨ化学萃取－反萃取体系提取浓缩Ｊ酸废母液中间体的工艺特性,试验结果表明,通过萃取工艺,Ｊ酸废液中的ＣＯＤｃｒ去除率可达９５％,萃余液ＣＯＤｃｒ在５００￣２０００ｍｇ／Ｌ之间,色度去除率可达９５％,该工艺可使废母液中的回收物浓缩５－１０倍,萃取剂可以循环使用而不改变性质,损失较少。     

铜镍电镀退镀废液资源化处理工艺

针对硝酸型铜镍退镀废液,确定了蒸馏法回收硝酸、溶剂萃取法分离提取铜、沉淀分离法回收镍的工艺路线.探讨了采用P507煤油体系萃取分离硝酸介质中的铜和镍及用硫酸反萃铜的条件及影响规律,确定了最佳工艺参数.结果表明,硝酸回收率可达97.8%;当最佳萃取工艺条件为:料液浓度Cu 15～20mg/mL,Ni 5～10 mg/mL,料液pH为1～2,萃取剂体积分数35%,皂化度60%,相比为1∶1,振荡时间2min,温度20℃～25℃,铜的一级萃取率达90%以上,铜镍分离系数为75,经过三级逆流萃取废液中的铜镍已达到完全分离;以NaOH作沉淀剂,溶液的pH为10～11,镍的回收率可达99.9%.经上述处理后,使排放液达到国家工业废水排放标准要求.     

废旧锂离子二次电池回收有价金属工艺研究

本文对从废旧锂离子二次电池中回收有价金属的工艺进行了研究。采用解体分选出塑料外壳、铜铁连接件、石墨负极和正极；采用碱浸－酸溶－净化－沉钴工艺回收政极废料中的铝和钴。LiCoO2在硫酸、双氧水体系中的分解反应为：2LiCoO2 3H2SO4 H2O2→Li2SO4 2CoSO4 4H2O O2↑。用硫酸中和碱浸液中的铝，制取化学纯氢氧化铝，回收率为94．89％；以草酸钴的形式回收钴，产品达到Q／GGHO1－89标准，直收率94．23％。     

吐氏酸废母液资源化研究

通过对吐氏酸废母液的资源化探讨，提出了用萃取－－以萃取法浓缩废母液直接返回生产工艺的可行性回收方案，通过理论探讨和反复试验，筛选出较萃取剂（ＴＡ）、稀释剂（磺化煤油）和助溶剂（ＴＢＰ），确定 萃取相比、投碱量、衡释比、助溶剂的添加量、萃取温度、反应搅拌时间和反萃取投碱量、碱浓度、反萃取温度等一系列操作双数结果表明，吐氏酸废母液中的ＣＯＤＣＲ去除率可达９７．３％。     

从钛铁渣中回收有价成分钛和铝的研究——（一）回收钛的研究

本文提出了一种从钛铁渣中提取钛和铝的方法。研究了硫酸酸解、浸取钛铁渣及溶剂萃取法选择性萃取钛的条件，使钛与酸解液中的铝、铁得以有效分离，经洗涤、反萃，最后以钛白粉形式回收钛，纯度大于９８％，钛的回收率约为９３％。     

从钛铁渣中回收有价成分钛和铝的研究──（－）回收钛的研究

本文提出了一种从钛铁渣中提取钛和铝的方法。研究了硫酸酸解、浸取钛铁渣及溶剂萃取法选择性萃取钛的条件，使钛与酸解液中的铝、铁得以有效分离，经洗涤、反萃，最后以钛白粉形式回收钛，纯度大于９８％，钛的回收率约为９３％．     

铬盐行业不同工艺废渣的产生特性和污染特性比较

目前我国铬盐主要有两种生产工艺:少钙焙烧工艺和无钙焙烧工艺。本文从化学反应原理角度分析了两种工艺废渣的产生特性,通过试验对比分析的方法比较了两种工艺废渣的污染特性。结果表明:1)无钙焙烧工艺产生的铬渣量比少钙焙烧工艺铬渣量少,但铝泥和芒硝的用量有所增大;2)无钙焙烧工艺铬渣中残留的总铬量比少钙焙烧工艺多,但六价铬含量比少钙焙烧工艺少;3)少钙焙烧工艺铬渣中有铬酸钙残留,铬渣治理难度更大;4)两种工艺残留的铝泥和芒硝的性质差异不大。     

用液膜技术处理含铬废水的研究

采用ＴＢＰ－ＳＰａｎ８０－煤油液膜体系处理含铬废水，在优化条件下经过１０ｍｉｎ的液膜分离，铬离子浓度可由１５２ｍｇ／Ｌ降至０．５ｍｇ／Ｌ以下，达到国家规定的排放标准。     

pH值对石灰(石灰石)湿法脱硫反应机理的影响

为了探讨ｐＨ值对石灰石湿法脱硫反应机理的影响,进行了用亚硫酸钙沉淀与水的混合液吸收ＳＯ２的实验,研究表明,溶液中离子化合物的型态与体系的ｐＨ值密切相关。体系ｐＨ值小于７时,硫阴离子主要以ＨＳＯ＾－３型态存在,脱硫反应以生成Ｃａ（ＨＳＯ３）２为主;体系ｐＨ值大于７时,硫阴离子主要以ＳＯ＾－２３型态存在,脱硫反应以生成ＣａＳＯ３．１／２Ｈ２Ｏ或ＣａＳＯ４．２Ｈ２Ｏ为主。     

砷酸钙化合物的溶解度及其稳定性随pH值的变化

通过混合沉淀和溶解实验详细研究了pH值和Ca/As摩尔比对石灰沉淀法处理高浓度含砷废水的影响.沉淀后溶液中的As浓度随pH值的变化趋势与混合液的Ca/As摩尔比有关,在Ca/As=1·50和1·67时,沉淀后溶液中的As浓度在pH=7附近达到最低,然后随pH值的升高而呈现出增大的趋势;在Ca/As=2·00和4·00时,沉淀后溶液中的As浓度随pH值的升高而降低,且2种Ca/As摩尔比条件下的实验结果基本一致.混合沉淀过程中生成的砷酸钙化合物的组成与结构取决于溶液的Ca/As摩尔比和pH值.在低pH值和低Ca/As摩尔比条件下形成的沉淀物要比在高pH值和高Ca/As摩尔比条件下形成的沉淀物的颗粒要大,而且结晶程度要好.在Ca/As摩尔比为1·0~4·0和不同pH值条件下,主要生成Ca_3(AsO_4)_2·3H_2O、Ca_3(AsO_4)_2·2·25H_2O、Ca_5(AsO-4)_3OH和Ca_4(OH)-2(AsO_4)2·4H_2O,溶度积分别等于10~(-21·14)、10~(-21·40)、10~(-40·12)和10~(-27·49).     

Cr3+掺杂对TiO2薄膜光催化活性的影响

采用溶胶-凝胶法制备了TiO2粉末和以釉面瓷砖为载体的TiO2薄膜,讨论了不同Cr3+掺杂浓度对TiO2光催化活性的影响,并采用UVVIS对其光学性能进行了检测.结果表明,Cr3+掺杂和釉面瓷砖的交互作用能够显著提高TiO2薄膜的光催化活性,最佳掺杂浓度为6.04×1017个·cm-3,且随着TiO2光催化活性的提高,薄膜的吸收带边发生了明显的红移,提高了可见光的利用率.     

温敏性水凝胶对金属离子Y3+,UO2+2的浓集分离

利用合成的ＰＮＩＰＡＡｍ／ＡＡｃ交联共聚温敏性水凝胶分别对水溶液中微量的Ｙ＾２＋,ＣＵ２＾２＋离子进行浓集分离研究。实验结果表明,凝胶能有效浓集Ｙ＾２＋,ＵＯ２＾２＋离子,在ＰＨ＝１～４范围内,凝胶的溶胀比及对Ｙ＾３＋,ＵＯ２＾２＋的浓集率均随ＰＨ的增大而增大,浓集率分别达到８０％和９０％,凝胶溶胀比的增大浓集量分别为５．２９３ｍｇ．ｇ＾－１、３６．１６ｍｇ．ｇ＾－１凝胶的表面积也对浓集率有限大影     

流化床中RDF焚烧时CO、SO2和HCl的生成

在非均匀布风流化床中进行了垃圾衍生燃料(RDF)与煤的混烧试验，测量了H2O、CO、CO2、NO、N2O、HCl、SO2等污染物质的排放特性．结果表明与单纯燃烧RDF相比，混烧时的CO生成量大大下降；SO2生成浓度较低，而HCl的生成量比单纯烧煤时明显增加．     

模拟酸雨对混凝土影响的研究

采用周期浸泡和喷淋试验等２种加速腐蚀试验方法,分别研究ＰＨ为１．０、３．５、５．６和ＰＨ为１．０、ＳＯ＾２－４为０、０．０６、０．１ｍｏｌ／Ｌ等６种模拟酸雨对混凝土的影响。     

Comparison of the effects of aluminum and iron(III) salts on ultrafiltration membrane biofouling in drinking water treatment

Coagulation plays an important role in alleviating membrane fouling, and a noticeable problem is the development of microorganisms after long-time operation, which gradually secrete extracellular polymeric substances (EPS). To date, few studies have paid attention to the behavior of microorganisms in drinking water treatment with ultrafiltration (UF) membranes. Herein, the membrane biofouling was investigated with different aluminum and iron salts. We found that Al₂(SO₄)₃·18H₂O performed better in reducing membrane fouling due to the slower growth rate of microorganisms. In comparison to Al₂(SO₄)₃·18H₂O, more EPS were induced with Fe₂(SO₄)₃·xH₂O, both in the membrane tank and the sludge on the cake layer. We also found that bacteria were the major microorganisms, of which the concentration was much higher than those of fungi and archaea. Further analyses showed that Proteobacteria was dominant in bacterial communities, which caused severe membrane fouling by forming a biofilm, especially for Fe₂(SO₄)₃·xH₂O. Additionally, the abundances of Bacteroidetes and Verrucomicrobia were relatively higher in the presence of Al₂(SO₄)₃·18H₂O, resulting in less severe biofouling by effectively degrading the protein and polysaccharide in EPS. As a result, in terms of microorganism behaviors, Al-based salts should be given preference as coagulants during actual operations.     

PACS中铝的形态分布及其经验公式

利用AlCl₃·6H₂O,Na₂SO₄和NaOH为原料制备了一系列具有不同Al3+/SO2₄-摩尔比及碱化度的PACS样品,利用Al-Ferron逐时络合比色法就Al3+/SO2_４-摩尔比及碱化度对PACS中铝的形态分布影响进行了实验研究,得到了一系列实验结果,建立了PACS中铝的水解形态分布与Al3+/SO2₄-摩尔比和碱化度之间的数学模型,数据拟合结果与实验结果比较,证明二者基本吻合。      

吸收液对中空纤维膜接触器回收尿液中氨氮的影响

采用中空纤维膜接触器（Hollow Fiber Membrane Contactor, HFMC）回收尿液中的氨氮,系统研究了吸收液类型（H₃PO₄、H₂SO₄和HNO₃）对氨回收效能、水蒸气的跨膜通量和所获液体肥料的影响.结果表明,使用H₂SO₄作为吸收液时氨氮回收效能最优,其次是H₃PO₄和HNO₃.当采用H₂SO₄为吸收液时,氨氮回收率、氨跨膜通量和传质系数分别为84.49%±0.01%、22.92 g·m^-2·h^-1和2.37×10^-6 m·s^-1.HNO₃的挥发性使其从吸收液侧反向跨膜至料液侧,导致氨跨膜传质驱动力变小;此外,NH₃和HNO₃会在膜孔中反应并生成NH₄NO₃气溶胶,增加氨在膜孔中的传质阻力,导致氨氮的回收效能降低.对采用不同吸收液时膜两侧的水的活度差和理论水通量进行了计算,结果表明,随着氨氮的不断跨膜吸收,膜两侧的活度差和水通量逐渐增大,实验结束时水通量分别为7.44×10^-2 kg·m^-2·h^-1（H₃PO₄）、9.06×10^-2 kg·m^-2·h^-1（H₂SO₄）和2.00×10^-2 kg·m^-2·h^-1（HNO₃）.肥料组分分析表明,以H₂SO₄和HNO₃为吸收液可以获得仅含N素的单一液体肥料,以H₃PO₄作吸收液可获得N-P复合肥,（NH₄）₂HPO₄和NH₄H₂PO₄所占的比例分别为88.33%和11.67%.     

煤粉炉联产贝利特-Q相水泥熟料及其水化性能试验

选用长广煤为试验煤种,分析纯CaO、MgO为添加剂,在两段多相反应实验台开展联产Q相水泥熟料试验.同时,对熟料样品矿物组成进行XRD、SEM和EDS分析,并对联产获得的Q相水泥熟料样品开展水化强度、膨胀性、安定性、凝结时间和水化性能等测试.结果表明,熟料样品矿物组成主要为2CaO·SiO2、Q相和3CaO·3Al2O3.CaSO4等;Q相水泥熟料样品砂浆试样各龄期抗压强度和抗折强度接近于32.5强度等级普通硅酸盐水泥标准,当Q相水泥熟料中掺加30%的硅酸盐水泥熟料时,其砂浆试样各龄期抗压强度和抗折强度达到32.5强度等级普通硅酸盐水泥标准要求;Q相水泥熟料样品膨胀性、安定性和凝结时间符合国家水泥相关标准;除2CaO·SiO2外,联产Q相水泥熟料水化3d就出现2CaO·Al2O3·8H2O、3CaO·Al2O3·3CaSO4·32H2O、xCaO·SiO2·yH2O和Al2O3·3H2O水化产物,且随着水化龄期的延长,2CaO·Al2O3·8H2O、3CaO·Al2O3·CaSO4·12H2O、3CaO·Al2O3·6H2O等水化产物逐渐增多,显示出良好的水化性能.