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钟表、仪表行业广泛使用的单轴纵切自动车床,在生产加工中往往产生较高噪声,给操作工人造成较大的危害。为了控制车床噪声危害,我们进行了降噪试验研究,取得单机降噪10分贝的效果。 根据噪声特性及声源分析、常用的C1107型车床降噪的关键在于控制主声源──送料管噪声。因而,设计低噪声送料管代替原送料管是控制车床噪声的根本途径。低噪声送料管的研制主要包括以下方面: 二.以复合阻尼钢板替代钢材作为送料管的材质。因为钢质送料管内耗性能差,在激励下易产生振动,辐射噪声。而复合阻尼钢板则不同,其动态结构损耗因子在0.1至0.3之间,并且… 相似文献
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四、置换介质引入装置该装置用于置换管道或设备内的煤气以及在管道或设备送煤气之前置换其内部的空气。置换介质可以从人孔引入,也可以从管道始末端或设备下部引入,至管段各终端放散管排出,从而实现置换。一般来说,应在介质一侧和煤气一侧各设一个阀门和连结短管,并用软管连接,置换作业完毕应立即拆除软管;如果用钢管连接,则中间应设活接 相似文献
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西安变压器电炉厂锻工间的500公斤气锤开动时,在排气口旁半米处,排气口气流噪声达112分贝(A)。为治理噪声,我厂在省市劳动局支持下,设计制成了“小孔扩散消声器”。其结构是根据小孔变频扩散原理,由钢板壳罩、双层穿孔板及吸声层组成,见示意图。1.钢板壳罩(圆形):直径610毫米、高860毫米;2.双层穿孔板:孔径1.5毫米,共钻18,000孔,3.吸声层:厚50毫米软泡沫塑料,外护钢丝网。 为取得较好消声效果,我们先对一台150公斤空气锤作了试验,从试验得知:空气动力气流中,为不影响正常排气,装置消声器所增加的阻力损失,要控制在实际容许的范围内,否则将… 相似文献
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为研究三通管不同开口状态下爆炸参数变化规律,基于数值模拟分析管内爆炸湍流动能大小、形态变化特征.研究结果表明:不同开口状态下三通管道内湍流动能峰值最大值均出现在垂直岔管内,垂直管道开口情况下管道内的最大湍动能峰值增大29.86％,水平管道开口情况下该数值降低10.12％,而两端均开口情况下,增大178.45％;管内与湍... 相似文献
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KZL-Ⅱ型快装锅炉脱胎于卧式外燃回火管锅炉,优点是升火时间短,水循环快,安装方便。但在实用中也发现不少问题,需要改进。 管板上部角板撑 KZL4-13-Ⅱ型锅炉的锅壳直径φ1832毫米,厚度16毫米,前后管板上部各用4块角板撑与锅壳拉住。管板不是独幅板,是用2块钢板拼焊而成的,对接焊缝布置在上月形面积内(见图1)。在角板撑焊缝终点之下,离后棚管管孔边缘距离至少为 0.8d。我们在检验锅炉时发现,有些KZL4-13-Ⅱ型锅炉角板撑的终点在管板拼接焊缝上。这个焊缝重叠部位因受许多复杂的交变应力的影响,很可能产生裂缝,严重时,角板撑有被拉脱的危… 相似文献
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卧式锅壳锅炉的锅壳与管板的连接,在国内基本上还是采用将管板弯边与锅壳对接焊接,而在国外一些工业发达的国家中,大量采用填角焊缝的连接型式。采用填角焊缝,只要严格按有关规范的规定进行设计和施焊,保证焊缝质量,是可以保证锅炉安全运行的。 1.锅壳与不扳边的管板的连接 英国标准BS2790I-1969年版中,对于锅壳与不扳边的管板采用填角焊缝的连接,推荐了两种型式,如图1和图2所示。 图1说明:当管板的厚度小于或等于19毫米时,管板内侧焊缝小焊脚长为5毫米;当管板厚度大于19毫米而小于或等于32毫米时,管板内侧焊缝最小焊脚长为6毫米。 当r取… 相似文献
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去年,我省衡南县氮肥厂一台KZG2-13型锅炉因烧干锅爆炸。汽浪将两块重达数公斤的炉排片从炉膛内冲出11米远,外包层3处损坏,当班的一名司炉工被烫伤。锅壳下部钢板严重变形,变形部位纵向长1,820毫米,环向弧长1,880毫米。破口部位臌包高度达210毫米,长度600毫米(见图 1),最宽处73毫米,最簿处钢板从13毫米拉薄到1毫米。烟管大部分弯曲变形,前烟箱管区内的管板变形凸出,不平度达10毫米。部分胀口松动,水冷壁管及锅壳未变形部位的钢板呈蓝色,有明显过烧现象。经鉴定认为锅炉已无修理价值,应予报废。 这台包括安装费在内耗资三万多元、运行时间… 相似文献
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卧式快装锅炉的管板上部和下部非管孔区一般都要装拉撑加强。目前我国锅炉设计和制造单位一般都在管板下部采用全焊接角板拉撑,这种形式是极不合理的。因为角板拉撑一侧焊接在管板下部,另一侧焊接在锅壳前部或后部下侧,正好在火焰高温区,这就会使这部分锅壳钢板过热而烧坏。最近已连续发生多起这样的事故,有的新锅炉使用仅三个月就被烧坏。故写此文以引起大家注意。 图1所示是一台卧式快装锅炉锅壳前部下侧角板拉撑及焊缝。从图中可看出,锅壳底部以角板拉撑焊缝区为中心,产生密集的环向裂纹,共有12条之多,最长的裂纹长达40毫米,第1、2、11等… 相似文献
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《中国安全科学学报》2020,(1)
为探究2种初始条件对天然气爆炸压力的影响特性,搭建球形容器泄压管道试验系统,通过在球形容器和泄压管道内布置压力传感器,研究不同点火位置(距球心0、2. 7、4. 7 m)和开口率(0%、25%、60%、100%)对天然气爆炸压力特性的影响。结果表明:当点火位置位于2. 7和4. 7 m时,球形容器内的峰值压力和升压速率显著大于0 m处点火的数值;设置泄压口明显降低了球形容器内的峰值压力,而随泄压口开口率增大,球内峰值压力降低幅度较小;容器密闭时,管道末端峰值压力在0 m处点火时最大,容器设有泄压口时,管道末端峰值压力在4. 7 m处点火时最大;在0 m处点火后管道末端的最大升压速率小于在2. 7和4. 7 m处点火后的速率。 相似文献
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我厂车箱分厂在J36-800T压床上制造安装了一种气动拨杆退料安全装置,把工人从危险和繁重的体力劳动中解放出来,深受工人欢迎。 过去,在压床上对5吨载重车横梁冲孔切角,需由两名工人从冲模下出料,每天负重60多吨,不仅不安全,而且劳动强度很大。 1979年,冲压工陈国全设计安装了一种气动拨杆退料装置(如图所示)。该退料装置采用直径50毫米、行程70毫米的气缸(气缸大小根据冲压件重量大小而定),气缸活塞杆与一横杆相连,横杆带动两个拨杆(拨杆之间的距离为500毫米)伸入模具的空档,即利用一组孔与另一组孔之间的空隙。毛坯经冲孔切角后位于拨杆的… 相似文献
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本文拟就卧式锅壳锅炉的炉胆与管板采用填角焊缝连接。介绍一些国内外较为常见的结构型式,供有关同志参考。具体应用的问题,应以国家有关规定为准。 1.英国标准 BS2790Ⅰ-1969年版中的两种型式 这两种结构型式,如图1和图2在该标准1977年6月以前的修正书中没有改变。 这两种结构型式是BS2790Ⅰ对锅壳锅炉的管板与炉胆(火筒)的连接型式。因我国已不再制造兰开夏和康尼许型式锅炉,因此,这里只谈管板与炉胆的连接问题。 图1说明:当管板厚度小于或等于19毫米时,封焊的最小焊脚长度为5毫米;当管板厚度大于19毫米而小于或等于32毫米时,封焊的最小… 相似文献
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苏联古比雪夫工业大学工厂研制成一种消声器,它能降低气压传动设备、气动工具以及其他装置气压筒中排出的压缩空气噪声。 降低噪声由收音室和多孔渗透套(外径40毫米、壁厚3毫米、长100毫米)来实现。见图1渗透套用耐蚀钢和铜的粉末状混合物制成。制作方法是先压制后烧结,符合苏联的技术要求。气孔大小平均尺寸为90～100微米,在6,000帕压差条件下通过的最小气流为 0.3～0.5米3/分钟,内部破坏压力不小于1兆帕。 图 2表示 1H713型半自动车床用的气动装置原理图。压缩空气由系统流出,经过阀和管道进入气压筒,再由气压筒经过空气分配阀和消声器排… 相似文献
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四、微穿孔板消声器 (一)消声原理 这种消声器是根据微穿孔板吸声结构进行设计的。所谓微穿孔板吸声结构,就是在小于1毫米厚的薄金属板上,每平方米穿上几万个小于1毫米的孔,做成微穿孔板,把这种板固定在消声器外壁上,板后留适当的空腔,就形成微穿孔板吸声结构。为了使频带向低频方向扩张,现场使用时,往往采用双层微穿孔板,每个板后留适当的空腔,就形成双层微穿孔板结构,做成消声器,就是微穿孔板消声器,如图10所示。 这种吸声结构主要是利用声波传过时,空气在孔中来回摩擦而消耗声能的,而用腔的大小来控制吸收峰的共振频率,腔愈大,共振频率愈… 相似文献
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我厂金工车间有一砂轮机房,面积25米~2,其内安装8台砂轮机。自去年安装简易除尘器后,解决了砂尘对磨刀工人的危害。这种除尘器以砂轮的保护铁壳为基础,作成16个吸尘罩,使磨下的灰充分落入或吸入罩内。这种灰,根据磨刀情况,可大,可小,最大0.1毫米,最小1微米左右。因此携带这灰尘的空气,首先进入有两层铁丝网的沉降管,然后才进入风机,这样减少了风机的磨损。风机鼓出的风中仍有很多粉尘,再经过一个水帘管净化,最后排入大气中。砂轮吸尘罩共16个,上吸罩,要使砂轮外露部份尽量小;沉降管,φ600毫米;长1000毫米,里面安装两层100目的铁丝网;下面安装一个长方形的接灰盒,定期排除积灰:抽风机为6—46—11No80;水帘管分内管、外管,内 相似文献
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1、存在的隐患和问题 江苏镇江焦化厂1990年底建成投产的JN38—86型30孔下喷式捣固铸造焦焦炉,其地下室距地面深为2.4m,长为52m,宽为17m,总面积925m~2。 该焦炉地下室装设有回炉煤气总管、分管及支管,烟道两侧为废气管道。 根据1987年国务院所属七部一委颁发的劳人护[1987]36号文件《爆炸危险场所电气安全规程(试行)》中对爆炸性物质的分 相似文献
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1 存在的隐患 江苏镇江焦化厂1990年底建成投产的JN38—86型30孔下喷式捣固铸造焦炉的地下室,装设有回炉煤气总管、分管及支管,烟道两侧为废气管道。地下室长52m,宽17.7m,总面积925m~2。 相似文献
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我厂成批生产的定型产品MJ223摇臂式手拉圆锯机,是用3千瓦功率、2,860转/分转速的专用木工电机,其锯片直径 D=350毫米,锯片厚t=1.8毫米。内孔径d=25毫米,材质是65Mn(弹簧钢)制作的,齿数Z=100,齿形如图1所示。试车运转时,锯片发出刺耳的尖啸声,据测其空载噪声为95-98分贝(A)。 为控制产品噪声,我们对圆锯片采取了开消声沟槽措施如图2。沿锯片周围齿底部分别开四条长25 毫米,宽3毫米 等距离的沟槽, 沟槽与锯孔中心 线呈15°的倾斜 角。由于锯片开 槽,使锯片旋转 时形成的压缩空 气由沟槽流出。 改变了锯片的振 动模式,减弱了 锯片本身振动… 相似文献
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快装锅炉发生后棚管烧坏变形漏水事故,大多与没有正确确定最低安全水位有关。 《蒸汽锅炉安全监察规程》规定:“水位表玻璃板 (管)的最低可见边缘应比最低安全水位低25毫米,水位表玻璃板(管)的最高可见边缘应比最高安全水位高25毫米。”还规定:“火管锅炉的最低安全水位,应高于最高火界100毫米。对于直径≤1,500毫米的卧式回火管锅炉的最低安全水位,应高于最高火界75毫米。” 现在,许多单位习惯仅以水位表玻璃板(管)最高最低可见边缘下上25毫米处,作为锅炉的最高最低安全水位线。对于水位表通水孔位置符合质量要求的锅炉来说,这样确定是可以… 相似文献
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我市彭高腐竹厂的一台 KZG1—8型卧式快装锅炉,运行不到三个月,就发生了爆管事故。爆破口在锅炉右侧后部第一根水冷壁管上,距联箱400毫米。面向炉膛,破口长32毫米,最宽处为11毫米。破口边壁厚明显减薄(见下图)。 我们将破坏的管子在破口附近锯断,发现下部距联箱约 80毫米的长管内无水垢水渣,往上 320毫米长全部被水垢水渣堵死。再往上600毫米,长管内无水垢水渣,在靠近锅筒的一段弯管内又有厚约1～3毫米的水垢。 据制造厂说,这次事故是由水垢引起的。但是,为什么同一根管子却出现几段不同的结垢情况呢?为了查明原因,我们在距下部结垢起始处… 相似文献