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李鹏涛 《特种设备安全技术》2011,(2):44-46
应力腐蚀是压力容器腐蚀破坏的重要形式,尤其是这种断裂失效呈脆性断裂的特点,易导致灾难性后果.本文阐述了压力容器应力腐蚀断裂产生的条件和特征,并从合理选材、降低或消除应力和改善环境等方面提出了控制应力腐蚀断裂的技术措施。 相似文献
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对氧化铝厂蒸发器发生应力腐蚀的危害性作了介绍 ,描述了应力腐蚀裂纹的特征 ;对应力腐蚀产生的原因进行了分析 ,并提出了防治措施 相似文献
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2004年3月对常州市某厂一台DZIA-13-Ⅱ型锅炉进行内部检验时,发现锅筒底部内壁腐蚀严重。该工厂共有3台同型号锅炉,此台锅炉作为备用炉,主要在热负荷不够时运行。查阅该锅炉历次检验报告及检修记录,以前未有腐蚀情况记载,此次腐蚀为首次发现。该锅炉于1993年5月出厂,1993年11投用,筒体材料为20g,未采取除氧措施。 相似文献
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杨旭 《中国特种设备安全》2023,(S2):104-107
某石化炼油芳烃生产部70 000 Nm3/h变压吸附制氢装置(PSA)吸附器塔顶及送氢管线螺栓(35CrMo、M27×270 mm)断裂,10台吸附器塔顶及送氢管线螺栓均发生不同程度的断裂,断裂部位都在同一部位,造成装置非计划性停工。通过对该螺栓进行各项检验及分析,结合现场工艺情况,找出了断裂失效原因,确定该螺栓断裂由应力腐蚀造成。 相似文献
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在对在役压力容器进行定期检验过程中.1997年11月.本市某液化石油气储配站曾发生过一起一台30m^2液化石油气卧式储罐因应力腐蚀产生裂纹而提前失效的案例。1998年本市某液化石油气公司亦发生过二台100m^3液化石油卧式储罐因应力腐蚀裂纹而遭监控使用的事例。本文从理论上对这几台储罐应力腐蚀裂纹的产生原因及机理进行具体分析,提出了对典型H2S应力腐蚀开裂的处理意见和防范措施.以供同行参考。 相似文献
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鞠舰波 《中国特种设备安全》2022,(1):70-72
本文以某炼油厂常减压塔顶冷凝冷却系统为研究对象,对该系统发生腐蚀泄漏进行原因分析。通过分析其腐蚀原因,提出了控制腐蚀的措施和方法,从而达到设备长周期运转的目的。 相似文献
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某DZL(SG)-1.25-M、Q-Ⅱ型工业锅炉的烟管水侧出现大量腐蚀凹坑,腐蚀烟管更换后不足一个月,烟管再次出现明显的腐蚀倾向.试验分析表明:水处理交换树脂清洗不彻底引起给水氯离子偏高,排污不足导致锅水中的氯离子和溶解固形物进一步浓缩,溶解固形物高于标准GB/T 1576-2018要求,受热烟管水侧外壁最终在锅水高浓度氯离子作用下发生了电化学腐蚀. 相似文献
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刘月龙单卫群 《中国特种设备安全》2015,(7):30-32
本文介绍了液氯贮槽的定期检验情况,对检验中发现的腐蚀凹坑的成因进行了分析,确认凹坑是由于与贮槽相连的液氯工艺管道安装时水压试验残留水分未完全清除所造成的,提出了对液氯贮槽安全防护的措施,以保证液氯贮槽的安全稳定运行,减少事故发生。 相似文献
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(1)设备概述
此设备介质为10%烧碱溶液,工作温度为160~120℃,容器内工作压力0.35MPa。蒸发室直径2800mm。上部为椭圆封头,下部为锥形封头与直径900mm的循环管连接。循环管轴向偏心插入锥形封头后角焊缝焊接(见附图)。碱液通过循环管进入加热室由蒸汽加热后再切向进入蒸发室浓缩。设备整体采用不锈钢制造。 相似文献
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仇道太 《特种设备安全技术》2010,(5):1-3
本文针对0Cr18Ni10Mo2Ti不锈钢制乙醛精馏塔体表面产生的表面裂纹失效现象,在生产设备上截取分析样品,采用显微组织分析、裂纹扩展路径分析及裂纹断裂面的成分分析等方法,对乙醛精馏塔体壳体内表面产生的表面裂纹进行分析,研究表明大量的裂纹产生的原因是在乙醛中混入了具有S、Cl的介质,对壳体钢板表面产生了晶问腐蚀和点腐蚀,进而在工作应力下产生应力腐蚀,形成了应力腐蚀裂纹。 相似文献
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蒙海英 《特种设备安全技术》2009,(4):30-32
针对压力容器的湿H2S应力腐蚀问题,对湿H2S应力腐蚀开裂的机理,形态和各种因素对腐蚀的影响进行了详细的分析,并针对不同使用情况和目前存在的主要问题提出预防措施。 相似文献
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碳化塔是碳化工段是主要的设备,在塔内进行着CO2吸收、碳化反应以及碳酸氢铵的结晶过程,所以同时存在着气体、液体和固体。为了较好地进行吸收,在结构上要求气体分布均匀,并有充分的时间使气液接触良好。由于碳化反应是一个放热反应,不利于吸收和结晶,结构上要求不断移走热量,降低塔内液体温度,即碳化过程要求较低的温度和反应放出热量使温度增高,为解决这一矛盾,采用冷却水箱,通过对冷却水量及其流动方向的控制,使塔内温度的变化适应碳化过程的要求。为使气体分布均匀、气液接触良好,塔底安装有下端为锯齿形齿缝的锥形气体分布器。所有齿缝都是为了破碎气泡,进一步均匀分布气体。我市某化肥厂的一台碳化塔,1994年投用,2001年全面检测,发现下封头局部严重冲刷腐蚀,冲刷腐蚀深度达约7mm,在筒体内表面存在多处坑腐蚀,有的腐蚀深度高达5mm,同时在上部筒体内表面纵缝局部有细微表面裂纹。该容器设计使用参数如下。 相似文献
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毛丽燕张荣华 《中国特种设备安全》2016,(9):59-60
本文通过对天然气组分的分析及天然气燃烧后形成的尾部烟气成分分析,结合笔者单位开展的尾部受热面腐蚀及防腐方法的课题,对烟气腐蚀的形成过程和可能采用的防腐措施进行了论述,对今后的燃气锅炉生产、技术改造等方面有一定的指导作用。 相似文献