塘厦镇石桥头污水处理厂设计的技术要点

介绍了东莞市塘厦镇石桥头污水处理厂工程设计的情况，有关污水处理工艺和污泥处理方案的优化选择过程，以及工程设计中具体措施的技术要点。     

株洲市霞湾污水处理厂设计

株洲市霞湾污水处理厂是为保护湘江而建的工程，设计规模为10万m^3/d，根据污水水质及排放要求，处理工艺采用了不设初沉池的氧化沟活性污泥法；污泥处理采用了不经消化直接脱水工艺。介绍各处理单元的主要设计参数和所选用设备的技术对参数。     

污水处理厂安全评价分析

0 概述 黄石市青山湖污水处理厂始建于1984年,日处理规模为2万吨,采用传统的活性污泥法处理工艺.九十年代初,由于种种原因,该厂处于停产或半停产状态,二级处理设施因年久失修而不能正常运转,青山湖水环境污染日益严重.     

工业园区污水处理厂运行管理控制要点分析

本文以某工业园区污水处理厂日常运行管理为例,总结了工业园区污水处理厂运行过程中的管理控制要点。     

污水处理厂设备维护管理优化研究

以JL污水处理厂设备管理优化过程为例,充分吸取LCC,TPM中的先进思想,以设备运行可靠性及设备维护经济性为追求目标,建立了设备管理优化体系。流程体系上,通过建立作业指导文件,建立标准化维修程序,对于操作过程及时进行记录,建立可视化、可追溯的管理方法;指标体系上,根据设备重要性及运行状况,确定设备风险指数,分级管理;建立控制指标,并动态调整;管控体系上,建立设备“户口”,对设备的维护、保养、使用等信息进行全面登记;考核设备维护的全面性、及时性、可靠性、合规性;重视设备维护的预计与预警;技术体系上,通过设备监测仪器的使用,对设备运行状况定量化。通过不断推进设备预防性维护工作,设备完好率不断提升,仪表完好率从2016年的97.34%,96.55%水平,分别提升至99.08%,98.72%;维护费用也保持在较低水平,检修费与资产比例在实施的前两年分别降至1.49%,0.85%,实现了污水处理厂节能降耗及运行可靠性的强化。     

综合污水处理厂处理工艺及布局的设计与优化

介绍了安钢综合污水处理厂根据工业废水的水质情况选择的工艺流程,经过优化工艺和布局设计扩大了绿化面积,达到了水质回用和绿化美化的效果,得到了较好的经济效益和环境效果。     

山东省某污水处理厂污泥处置项目工程设计

山东某污水处理厂总设计处理规模为15万m³/d,实际处理规模达到近20万m³/d,最大日均产泥量已突破220 t,污泥经脱水处理后外运至周边砖厂制砖或填埋,消纳出路不稳定,不能满足污水厂污泥处理要求,需进行污泥处置工程建设。该污水处理厂污泥处置项目设计规模为300 t/d（含水率80%）,采用“连续深度脱水耦合低温干化”工艺,将污泥含水率从80%降至30%后外运至电厂协同焚烧。本文介绍了山东某污水处理厂污泥处置项目工艺的选择和主体工艺段设计要点,为其他类似项目设计、改造提供参考。     

青山湖污水处理厂改扩建工程设计实践与研究

结合黄石市青山湖污水处理厂改扩建工程的建设实践,阐述了工程设计规模,污水和污泥处理各项指标的设计依据,总结了处理工艺合理性选择的经验。在充分利用现有污水污泥处理构筑物和设备的基础上,实现了改造工程与扩建工程的协调统一,并介绍了改扩建后新设备的选型原则及设备设施配置情况。     

低水温条件下CAST工艺在城市污水处理厂的应用

本文主要介绍了CAST工艺应用于污水处理厂的工艺流程和相关特点,在低温条件下的运行成果分析,并且探讨了设计和运行过程当中的各种问题,目的就是为北方CAST工艺的城市污水处理厂,在冬季低进水温度的条件下的应用,提供相关的处理措施。     

低水温条件下CAST工艺在城市污水处理厂的应用

介绍CAST工艺应用于大连市老虎滩污水处理厂的工艺流程特点及设计参数,在低温条件下处理系统的运行效果.分析了设计和运行中存在的问题及采取的措施.老虎滩污水处理厂的运行结果表明,在进水温度6.8-8.3℃条件下,CAST工艺对城市污水有较好的处理效果,出水指标达到了我国城市污水处理厂一级排放B级标准.在北方冬季低进水温度条件下,采用CAST工艺处理城市污水是可行的.     

一体化A/O工艺处理生活污水的研究

采用A/O生物接触氧化法处理生活污水,考查了系统的挂膜启动以及水力停留时间(HRT)、进水pH值和进水COD浓度对系统去除有机物及脱氮效果的影响。结果表明:15 d左右挂膜成功;HRT=13 h,COD去除率和氨氮去除率可分别达到96.72%、85.43%;系统具有较好的抗冲击负荷能力,COD去除率最低在70%左右,氨氮去除率均大于65%,最佳的进水COD质量浓度应控制在300~500mg/L;pH值变化对氨氮去除率的影响更加明显,pH值在7~8时,COD去除率大于90%,氨氮去除率达68%~80%。     

化工园区污水深度处理工艺的选择及可行性分析

现阶段,我国经济仍保持着良好的发展势头,而在此发展过程中,也出现了更多的化工企业,化工园区数量也有所增加。因此,也相应增加了化工污水排放量,加剧了对环境的污染,加大了污水处理的难度。所以,当前做好污水处理工艺的选择及可行性分析显得愈加重要。本文从笔者工作经验出发,对污水深度处理工艺的选择及可行性分析展开了着重探讨。     

A/O工艺处理市政污水温室气体CH_4排放规律的研究

以我国广泛应用的A/O污水处理工艺为研究对象,分析了CH4排放情况。结果表明,CH4在各污水处理单元均有排放,其中曝气池和初沉池是CH4排放的主要单元,分别占污水处理过程CH4总排放量的77.73%和14.86%。在曝气池中CH4排放通量沿程迅速减小,主要集中在沿程前96 m。内回流比和曝气池曝气量可能影响曝气池CH4排放。调整回流比分别为200%、300%、400%,曝气池CH4排放通量随内回流比增大而减小;调整曝气量分别为3.5 m3/h、4.5 m3/h、5.5 m3/h、6.5 m3/h,曝气池CH4排放通量随曝气量提高而减小。     

A~2/O联合臭氧污泥减量技术的改造研究

研究了臭氧化污泥减量技术联合A~2/O、倒置A~2/O与传统A~2/O在出水和污泥产率上的变化。结果表明,臭氧化A~2/O、臭氧化倒置A~2/O的出水与传统A~2/O相比未出现恶化,它们对COD和含氮物质的去除率分别为87.4%,53.7%和93%,66.5%,存在倒置A~2/O对臭氧混合液中有机质及含氮物质的利用率较A~2/O高的可能。试验按每克SS投加0.05 g O_3对A2/O与倒置A~2/O产生的约60%剩余污泥处理时,在短期内未造成出水磷含量的大幅升高,并且出水磷含量受臭氧混合液DO、二沉池底部DO的影响,两系统的污泥产率分别较传统A~2/O降低50%,56%。     

SBM-DEA模型对污水处理厂环境绩效评价的有效性分析

基于SBM-DEA模型对某市19座污水处理厂环境绩效的测评结果,分别结合Kruskal-Wallis检验和实际调研数据对环境绩效的影响因素进行深入分析,探讨SBM-DEA模型对污水处理厂环境绩效评价的有效性。结果表明：考虑非期望产出的非径向、非角度SBM-DEA模型是实现污水处理厂环境绩效客观定量评价的有效手段;环境绩效非有效(<1)分析指出管理和技术因素是提升环境绩效的入手点;Kruskal-Wallis检验分析梳理的污水处理厂环境绩效影响因素(负荷率、处理工艺、再生水利用和污泥处置方式)均在实际调研数据的分析诠释中得到证实。因此,基于SBM-DEA模型的环境绩效评价是评估污水处理厂环境治理成效及辨析运维管理中潜在问题的有效手段,可为进一步提质增效提供理论依据和参考。     

污水生化处理过程中N2O的产生特征研究进展

N2O是大气中重要的温室气体之一,而污水生化处理已被报道是导致N2O产生的潜在人为源之一。大量研究表明,污水生化处理过程中N2O主要产生于微生物的硝化和反硝化代谢过程中。从微生物学和生物化学反应角度,阐述了硝化和反硝化过程中N2O的生成机理,同时给出了几种典型污水处理工艺N2O的产生量和相关影响因素,并对A/A/O工艺中不同处理单元N2O的释放情况进行重点论述。研究发现,对于几种典型的污水处理工艺,由于工艺条件和主要影响因素的不同,N2O的释放量存在较大的差异;对于同一污水处理工艺,不同处理单元N2O的释放量也存在很大差别。污水处理厂中,好氧处理单元是N2O的主要排放单元,而在好氧单元中,DO质量浓度及NO2--N质量浓度是影响N2O释放量的主要因素。在综合分析硝化和反硝化过程N2O产生机理的基础上,进一步总结了污水生化处理过程中DO质量浓度、NO3-和NO2-质量浓度、pH值、C/N比、污泥龄等对N2O释放的影响。     

MBBR-A2O/MBR处理农村生活污水动力学研究

采用MBBR-A2O/MBR(又称BCO-MBR)工艺,对水质特征呈现低碳源高氮磷、水质波动大和日变化系数大等特点的农村生活污水进行研究。对比MBBR-A2O/MBR工艺在5种不同水力停留时间下的(0.42 d、0.50 d、0.75 d、1.25 d、1.50 d)运行状况,挑选出最佳的水力停留时间,并利用Lawrence-McCarty模型构建该工艺的污染物降解动力学方程。结果表明,随着水力停留时间(HRT)的延长,MBBR-A2O/MBR工艺对污染物的去除效果逐渐提升。当HRT为1.25d,CODCr、NH3H、TN、TP平均进水质量浓度分别280.67mg/L、36.88 mg/L、50.59 mg/L、2.51 mg/L时,平均出水质量浓度分别为34.33 mg/L、3.19 mg/L、5.13 mg/L、0.63 mg/L,平均去除率分别可达87.86%、89.92%、89.85%、74.95%。CODCr、NH3H、TN出水质量浓度在城镇污水排放标准一级A限值以下,TP出水质量浓度达到一级B标准,因此确定最佳的HRT为1.25 d。污染物降解动力学计算所得模拟值与实际出水质量浓度测量值拟合度良好,其中CODCr模拟值与平均测量值一致性最高,相对误差在0.02~0.14,NH3H与TN的相对误差分别在0.19~0.60和0.1~0.33。这表明污染物降解动力学方程可以较好地模拟工艺出水的污染物质量浓度。CODCr降解动力学方程常数为Vmax=0.19 d-1,KS=82.97 mg/L;NH3H降解动力学方程常数为Vmax=0.02d-1,KS=8.49 mg/L;TN降解动力学方程常数为Vmax=0.024 d-1,KS=8.10 mg/L。研究的动力学常数与传统活性污泥法动力学常数相比,KS较高,而Vmax较低,导致Vmax较低的主要原因可能是测定的污泥质量浓度高于实际有效的质量浓度。研究对利用MBBR-A2O/MBR工艺处理农村生活污水和传统活性污泥工艺提标改造具有一定的应用参考价值。     

铁炭微电解＋A／O工艺处理染料废水的研究

采用铁炭微电解法 A/O工艺对染料废水进行处理.对影响铁炭微电解处理效率的各种因素及R/O工艺的条件进行了研究.结果表明,铁炭微电解法预处理染料废水的最佳初始pH值为3,最佳混凝pH值为7.5,最佳铁炭比为1:1.1.适宜的反应时间为30 min,BOD5/COD由0.19提高到0.37;生物反应池内pH值为6.5-7,水温35-40℃,厌氧段水力停留时间8 h,好氧段水力停留时间20 h.整套工艺对COD和色度的去除率分别可达到90%和95%,出水水质达到了国家<污水综合排放标准>(;88978-1996)一级.     

倒置A~2/O法处理混合污水去氮除碳研究

采用倒置A2/O法同时处理城市污水与渗滤液去氮除碳。结果表明,当渗滤液混入量较低时,对城市污水碳源基本不构成影响;水力停留时间是最显著影响因子;理论最佳工况是:水力停留时间为9 h,溶解氧质量浓度为2 mg/L,外回流比为0.8,内回流比为2。此时,COD、NH3-N和TN浓度均可稳定地达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB18918-2002)一级A标准,平均去除率分别为77.4%、97.2%和62.4%。