生物质灰结渣和腐蚀特性

针对目前生物质燃料燃烧过程中存在的灰结渣和受热面腐蚀问题,通过分析生物质灰的元素成分、矿物组成、理化特性及熔融特性等,探讨了灰结渣的形成过程和受热面腐蚀的机理。研究表明:生物质燃烧灰结渣的主要原因为碱金属硫酸盐及氯化物的形成降低了飞灰熔点,增加了飞灰的表面黏性,黏结在受热面表面形成结渣;此外,由于燃料中的氯化物在高温下参与氧化还原反应生成HCl和Cl₂,再与金属受热面发生化学反应,形成了受热面腐蚀。通过研究燃料成分、炉膛温度、过量空气系数、受热面材质等因素对结渣和受热面腐蚀的影响,得出可以采用生物质与煤混烧、加入添加剂、水洗及金属表面防腐等防治措施避免或减少结渣和腐蚀现象发生。     

循环流化床锅炉超低排放技术研究

近年来,国家对环保问题十分关注,对各行各业环保发展也是十分重视,其中在发电行业中,国家也是提出了十分严格的锅炉排放要求。循环流化床锅炉是重要的发电设备,也是火电发电中燃料主要燃烧的部位,往往也是造成排放超标的主要原因,为了实现其环保效果,也是不断进行超低排放技术的研究,下面,本文就针对循环流化床锅炉超低排放技术进行研究,来对其技术进行深入的了解。     

循环流化床锅炉环保技术

介绍了CFB锅炉脱硫、除尘、降低NOx排放的技术特点与效率。     

生物质循环流化床锅炉臭氧脱硝试验研究

为了揭示生物质锅炉中活性分子臭氧脱硝的特点,在一台应用了活性分子臭氧深度一体化超低排放技术的生物质循环流化床锅炉上,开展烟气臭氧脱硝试验。采用烟气分析仪测量锅炉尾部烟道活性分子臭氧喷入前和塔顶烟囱处的烟气组分,重点探究了脱硝前后烟气污染物的排放特性以及臭氧投加量对脱硝效果的影响。结果表明:由于入炉生物质燃料的水分和热值的变化有较强的随机性,机组负荷及CO、NO_x等污染物初始浓度均随之波动;烟气中NO_x初始浓度的平均值为146 mg/m³,最高值可达480 mg/m³,其瞬时值与含氧量有着非常强的线性相关性,线性回归相关系数(R²)为0.96;随着臭氧投加量的增加,脱硝率从臭氧发生器功率为118 kW时的24%增至250 kW时的95%;应用活性分子臭氧脱硝技术后,臭氧发生器功率为250 kW时,烟气中NO_x浓度一直稳定在15 mg/m³以下,满足超低排放标准要求。     

循环流化床锅炉技术改造

针对早期投运的循环流化床锅炉存在分离效率低、煤耗高、调节性差等问题,进行了高温分离器的技术改造,完善了循环流化床锅炉结构,使锅炉运行状态最佳。     

谈谈循环流化床锅炉的环保功能

循环流化床锅炉作为一种新型燃烧设备，其优点已被人们普遍认识，本文从环境保护的角度，着重论述了它控制ＳＯ２和ＮＯｘ排放的机理，分析了它的环保功能以及对净化环境所做出的贡献。     

推广使用循环流化床锅炉效益分析

循环流化床锅炉逢１９７９年研制成功以来，在很多国家得以广泛应用。近年来，在我国已投入运行的３５Ｔ／ｈ循环流化床锅炉在各个领域充分发挥了节能、消烟、险尘等作用，其特点是燃烧效率高，煤种适应中及负荷调节宽。该炉采用了炉内填充剂，使用脱硫效率高达８１．７３％（用于高硫煤），避免了未充处理的高投入，解决了多年来烟气脱硫的难题。     

循环流化床锅炉脱硫灰熔融固化特性研究

为了解决循环流化床锅炉脱硫灰堆存带来的二次污染问题,同时为了将固硫灰能够资源化利用,采用高温熔融技术对脱硫灰进行熔融固化处理,在对熔渣的物相变化、组成变化、密度、重金属、浸出量等特性进行分析的基础上,还研究了冷却方式对熔渣性质的影响。实验结果表明:经熔融处理后,脱硫灰的体积大幅度减小,有害重金属得到了有效固化,同时不同冷却方式能够得到不同性质的熔渣产品。证明熔融固化技术可以实现循环流化床锅炉脱硫灰的减量化、无害化以及资源化利用。     

浅论循环流化床锅炉耐火材料防磨的施工对策

循环流化床锅炉的耐火材料在运行一段时间后磨损严重甚至脱落,从而导致锅炉不能长周期稳定运行一直是困扰锅炉运行的难题。本文对不同部位造成磨损的原因进行了具体分析,并针对这些部位分别提出了施工应对措施。     

循环流化床锅炉的特点及发展现状

本文介绍了循环流化床锅炉的特点和循环流化床锅炉技术在国外的发展现状以及在国内的应用情况，并分析了循环流化床锅炉技术适宜解决我国目前燃煤引起的效率低、污染严重等问题。     

循环流化床的流体混合时间及充氧特性

研究了循环流化床的流体混合时间及充氧特性。结果表明，空床时流体混合时间在１２～２３ｓ之间；随着气体流量，载体投加量的增大，流体混合时间缩短；液体流量增加，对混合时间影响不大；液含率随气体流量的增加略有下降，气体率随着气体流量的增加略有增大，液含率、气含率随着液体流量的增加基本保持不变；液体流量的变化对液含率的影响远小于气体；ＫＬａ反应器内流体的紊流程度有关，载体的引入对ＫＬａ的影响复杂，总的趋势为     

循环流化床锅炉脱硫效率的探讨

热电厂循环流化床锅炉通过使用燃煤中添加以石灰石为主要原料的脱硫剂的方法实现高效脱硫,具有燃烧效率高、煤种适应性宽、氮氧化物排放量低、易实现炉内高效脱硫等特点,近年来一直被热电行业广泛运用。循环流化床锅炉炉温较低,一般在850℃～950℃之间,便于采用脱硫剂脱硫。常用脱硫剂一般以石灰石为主要原料,采用在锅炉内直接与燃煤燃烧接触,达到燃烧中脱硫,而钙硫比的高低对炉内脱硫效果影响较大。以实际范例研究了通过物料衡算方法进行脱硫效率实验来选择脱硫剂及用量的方法。     

循环流化床烟气脱硫研究进展

循环流化床烟气脱硫与其它的烟气脱硫工艺比较起来具有操作简单、易于维护的优点。在Ca/S摩尔比为1．0－1．8的条件下它能够达到90％以上的SO2脱除率。它具有湿法工艺脱硫率高的特点同时又有干法工艺的简明性。本文对过去十年来的循环流化床烟气脱研究所取得的成果进行了总结。     

沸腾炉烟尘磨损性及对策

沸腾炉烟尘含尘浓度高达200一300g／m^3，并且温度高，成分杂，其对净化系统的磨损性不容忽视。本文通过探讨高浓度沸腾炉烟尘的磨损机制，针对湘南某化工厂运行实践，提出了切实可行的防磨损系列措施。     

常温循环流化床烟气脱硫床料的扫描电镜分析

用扫描电镜对循环流化床排烟脱硫实验装置的床料进行了分析研究,得出了床料的能谱图、床料中的元素百分含量以及床料的外观形貌。反应后床料硫含量的增加和反应后床料外缘所形成的一层氢氧化钙和硫酸盐膜说明流化床中的床料起了脱硫剂载体的作用,证实了循环流化床烟气脱硫装置中的脱硫反应。      

内循环流化床烟气脱硫装置结构及流化性能

提出了开发一种新型内循环流化床烟气脱硫装置的设想,通过不同型式床顶、床底结构的试验,确定了实现这一构想的最佳流化床结构型式;研究了冷态条件下该装置内床料流化的状态及固含率轴向分布情况,初步考察了其流体力学性质.实验结果表明,气速在2.5～5m/s时,装置能实现大量固体颗粒的内循环,床料在床内的运动呈"环-核"结构,床内固体颗粒物浓度高于传统等径流化床,可将其用于烟气脱硫工艺.     

垃圾在流化床中燃烧的特性

在一台特别设计的小型流化床燃烧实验台上对垃圾可燃物代表组分进行实验研究 .结果表明 ,干燥的垃圾在床温仅为 50 0℃就能在很短的时间内迅速燃烧 ,产生明亮的火焰 .在本实验条件下 ,床温没有因为实验组分的加入而下降 ,而是随着垃圾的迅速燃烧而急剧升温 ,床温提高 30～ 70℃不等 .垃圾在流化床中燃烧受多种因素的影响 ,并讨论了当物料形状 (整或碎 )、含水量、实验风量 (从 5.5m³/h到 7.5m³/h)等因素变化后对于燃烧气体成分及炉内温度的影响 .在本实验条件下 ,当物料剪碎后会引起炉内温度水平明显提高 ,并使得CO排放量略有下降 .物料含水量增加时会导致炉内温度水平明显下降 .实验风量提高时 ,CO排放量明显减少 .     

循环流化床烟气脱硫机理研究

对影响脱硫效率的关键因素进行了分析,同时进行了实验验证,认为水分的蒸发是主要影响因素,而流化床的运行温度和床内的相对湿度则是影响循环床脱硫效率的主要运行参数,对排烟循环流化床的床料进行了电镜扫描分析。结果表明,床料的再循环,一方面为脱硫剂的再循环提供了载体,另一方面,扩大了脱硫反应的面积,提高了脱硫效率。     

三相内循环流化床光催化反应器及其光辐射传递规律

提出并建立了三相内循环流化床光催化反应器 ,对其内部光辐射传递规律进行了研究 .结果表明 ,在气固相共同作用下(通气量>0.3m³/h) ,光强的径向分布服从指数衰减规律 ,与Rose公式中通过均匀悬浊介质时的光强分布规律一致 .光辐射能的数值受初始光强 .催化剂颗粒浓度和液层厚度的共同影响 .通气量只影响床层流化状态 ,对光强分布影响可以忽略 .对罗丹明B的光催化降解实验表明 ,三相内循环流化床的光催化效率高于传统的悬浆式反应床 ,本系统的最佳催化剂浓度为10～12g/L .     

生物循环流化床工艺自养反硝化研究

对城市污水厂排水进行深度处理时,生物循环流化床提供的兼性环境有利于好氧硝化细菌和兼性厌氧自养反硝化细菌的生长,自养反硝化细菌可以在低有机碳源的情况下,以硫为电子供体进行自养反硝化从而去除NO₃--N. 试验以硫作为反硝化的电子供体引入自主研发的生物循环流化床中进行脱氮,试验进水各项指标参照北京市水污染物排放标准(DB11 307-2005)二级限值. 在6个不同的工况下运行,工况5出水水质可达到国家再生利用景观环境用水的水质,出水ρ(NO₃--N)为9.23 mg/L,去除率为70.61%;出水ρ(NH₄+-N)为2.36 mg/L,去除率为77.54%;出水ρ(TN)为13.53 mg/L,去除率为68.91%;出水ρ(SO₄2-)为245.15 mg/L,去除的NO₃－-N与生成的SO₄2－质量比为1∶7.7.