准好氧填埋结构耗氧半径的确定

依据准好氧填埋的原理构建了填埋试验装置.在准好氧填埋结构中,空气通过渗滤液收集主管道和竖直通风管道在垃圾层进行扩散,并在这些管道周围形成好氧区,在空气扩散不到的地方为厌氧区依据氧气浓度在垃圾层内的不同来决定它在垃圾层内的分布状态.并通过对单独的一根竖直通风管道进行氧气浓度插值分析,判断氧气通过竖直通风管道在垃圾层内的影响区域.结果表明,氧气的浓度分布顺序为上层＞中层＞下层.确立了本实验条件下准好氧填埋的好氧区域,通过二次曲面进行拟合,得到它的水平耗氧半径为7.3m,竖直耗氧半径为3.5m.     

2,4-二氯苯氧乙酸的好氧生物降解

从北京市某污水处理厂二级生物滤池活性污泥中,通过选择性富集培养、污泥驯化、划线分离及纯化,筛选出一株能够以2,4-D为唯一碳源的好氧降解菌。根据单因素试验法探究了2,4-D初始浓度、温度、初始pH、接种量对菌株降解效果的影响,并模拟了反应动力学。结果表明,在2,4-D的初始浓度为100μg/L,温度为30℃,pH值为7.0,接种量为4%时,反应72 h后2,4-D的降解率最高,可达到98.77%。菌株对2,4-D的降解符合二级降解动力学,以期为2,4-D的生物降解提供技术支持。     

柠檬酸废水的厌氧－兼氧－好氧处理

采用厌氧－兼氧－好氧工艺处理柠檬酸废水。管道厌氧消化器在进水ＰＨ３．４４～４．３８．ＣＯＤ１４１８７．５ｍｇ／Ｌ，处理水量为２００ｔ／ｄ，有机负荷率７．０９ｋｇＣＯＤ／（ｍ３·ｄ）条件下，出水ＰＨ７．０～７．５，ＣＯＤ去除率为用８１．１％，产气率为０．４３ｍ３／ｋｇＣＯＤ。兼氧－好氧处理进水ｐＨ３．２～４．６，ＣＯＤ１９２９ｍｇ，／Ｌ．处理水量１０８０ｔ／ｄ，停留时间为兼氧６ｈ、好氧１３ｈ，出水ｐＨ７．４～８．１，ＣＯＤ１０７．６ｍｇ／Ｌ，达到ＧＢ８９７８－８８二级标准。     

兼氧-好氧工艺处理染料废水的研究

介绍了兼氧-好氧组合工艺对染料废水的处理.试验结果表明:在进水COD为680～1500mg/L,含染料质量浓度为102～517mg/L时,系统总的平均COD和色度去除率分别达96%和94%;废水在处理过程中,染料的组分和结构发生了变化.在该工艺中,兼氧段的作用明显.      

矿区锅炉的氧腐蚀及除氧措施分析

指出了矿区锅炉给水除氧的必要性、锅炉氧腐蚀的机理及各种除氧方法的原理；结合矿区锅炉给水除氧设施的运行情况，对各种除氧措施进行了分析，并给出了一些可行性方法和建议。     

水中的氧离子

通常把溶解在水中的氯化物中的氯叫做氯离子。氯离子几乎在所有的天然水里都有存在。其含量依地区不同而有差异。在同一地区水体内的氯化物是相当恒定的。大概来讲天然水含氯离子多的是海水,少的是雨水。作为水中氯离子存在的基础,主要是由于各种氯化物几乎全部都具有易溶于水的性质。一、氯离子的来源作为陆地上天然水中氯离子的供给来源,自然性的是因地质影响造成的。另外,由于人类的各种活动产生的影响也在增大。因此,氯离子在地理条件的基础上,可以用来作为一个表示水质污染程度的指标。 1. 人类在生产和生活活动中造成的水污染在人口稠密地区的井水和河水中多能检出氯离子。食盐即氯化钠是人类在生活中不可缺少的物质。每人每日约需食盐十克。在一般家庭中食盐作为调料或腌菜等使用需要量比这个     

黑钨矿的氧扩散动力学

在水压100 MPa,温度500~800℃和富18O水的热液条件下,开展了黑钨矿氧扩散动力学的实验研究。并由离子探针质谱测定平行于c轴和垂直于c轴的黑钨矿氧同位素扩散剖面。经实验研究获得了黑钨矿氧扩散的Arren ius关系。黑钨矿平行于c轴氧扩散的指数前因子D0为1.15×10-6cm2/s,扩散活化能Q为171.4±7.4 kJ/mol;垂直于c轴的氧扩散的指数前因子D0为8.51×10-7cm2/s,扩散活化能Q为170.8±7.8 kJ/mol。黑钨矿的氧扩散无明显方向性。黑钨矿的氧扩散交换封闭温度低于透辉石、角闪石和金红石,高于钙长石,与磁铁矿十分接近。     

利用耗氧速率判断好氧堆肥腐熟度的探讨

在试验的基础上分析了利用耗氧速率判断堆肥腐熟度的可行性 .试验中堆肥高温阶段持续 6d以上 ,达到国家《粪便无害化卫生标准 (GB795 9 87)》的要求 .堆肥过程中铵态氮含量下降、硝态氮含量上升 ,1 1d后 ,堆肥DOC含量为 0 5 %左右 ,种子相对发芽率达到 80 %以上 ,表明堆肥达到腐熟 .升温阶段前期 ,耗氧速率呈迅速增加的趋势 ;升温阶段后期和高温阶段前期 ,耗氧速率维持相对稳定 ,高温阶段中期、末期耗氧速率开始下降 .相对发芽率验证表明 ,在堆肥高温阶段末期 ,耗氧速率下降到 1 0 0 μL·L-1 ·s-1 以下 ,此指标可以作为堆肥腐熟的标志 .以耗氧速率代替传统的测量堆肥的理化、生物指标来判断堆肥腐熟度不需要采样、分析等复杂手续 ,将以往的需要几天才能获得腐熟状况变为实时、在线监测 ,对堆肥技术的实际推广具有重要意义     

不同温度下高温好氧消化工艺的溶氧特性

为探索ATAD(自热式高温好氧消化)污泥系统中ρ(DO)及其对污泥稳定化的影响,分别考察了在不同消化温度下不同成分污泥(初沉泥、二沉泥和混合泥)的E_h(氧化还原电位)、污泥溶胞效果和污泥稳定化效果. 结果表明:在消化的24 d中,尽管曝气充足,但消化前期E_h仍处于0 mV以下,并且随着消化时间的延长,E_h逐渐升至0 mV以上,说明ATAD工艺系统并不是全程好氧状态,消化前期处于兼氧或厌氧状态,后期才呈好氧状态. 65 ℃下容易使细胞破裂发生分解,污泥上清液中ρ(SCOD)(SCOD为可溶性化学需氧量)和ρ(TP)维持较高值,至消化结束时,ρ(SCOD)仍高达13 708 mg/L,ρ(TP)为126.4 mg/L,ρ(PO₄3+-P)为106 mg/L. 尽管消化前期E_h较低,但在15 d时VSS去除率仍超过38%,满足US EPA(美国国家环境保护局)A级污泥VSS去除率的标准. 消化初期的兼氧和厌氧状态没有减缓污泥达到稳定化,因此在合适范围内减少曝气量有利于ATAD工艺的工程化应用.      

柠檬酸废水的厌氧—兼氧—好氧处理

采用厌氧－兼氧－好氧工艺处理柠檬酸废水，管理厌氧消化器在进水ｐＨ３．４４～４．３８，ＣＯＤ１４１８７．５ｍｇ／Ｌ，处理水量为２００ｔ／ｄ，有机负荷经７．０９ｋｇＣＯＤ／（ｍ＾３．ｄ）条件下，出水ｐＨ７．０～７．５，ＣＯＤ去除率为８１．１％，产气率为０．４３ｍ＾３／ｋｇＣＯＤ，兼氧－好氧处理进水ｐＨ３．２～４．６，ＣＯＤ１９２９ｍｇ／Ｌ，处理水量１０８０ｔ／ｄ，停留时间为兼氧６ｈ，好氧１３ｈ，出水ｐ     

白洋淀沉积物耗氧速率及氧亏效应研究

沉积物耗氧是影响水体溶解氧平衡的重要因素,受到沉积物有机质矿化的影响.本文采用柱培养法测定了白洋淀不同水文地貌分区和生境类型的表层沉积物耗氧速率(sediment oxygen demand,SOD),并基于地表水质量标准评估了白洋淀沉积物耗氧对水体产生的氧亏效应,探讨了白洋淀SOD与有机质(OM)的关系.结果表明,白...     

热水供暖系统中氧腐蚀的原因、危害及除氧措施

文中分析了热水供暖系统中的氧腐蚀机理,指出了氧腐蚀的危害性,介绍了热水供暖系统中的几种除氧方式.     

MSW好氧生物反应器与单纯好氧填埋的对比实验

设计了一组对比实验 ,即城市固体废物 (MSW)好氧生物反应器与单纯好氧填埋方式的对比实验。其中MSW好氧生物反应器是强制通风好氧填埋和渗滤液循环两种填埋方式有机结合体。通过该对比实验研究两者对填埋的垃圾及所产生的渗滤液的降解情况 ,从而得出MSW好氧生物反应器有很好的降解效果     

河流的大气复氧

河流中溶解氧(DO)的含量是衡量河流水质状况的一个重要指标。DO的主要来源依靠大气复氧。如何准确地确定复氧量,对于正确地计算河流的环境容量以及合理开发应用或有效地控制耗氧性有机污染具有重要的意义。     

城市污染和氧的再生

地球上的氧已愈来愈不够用了,而且,这种情况并非只是出现在矿井里、水下或高山上。严格地说,在城市的街道上、公用交通工具中、以及坐满了人的会议室里,我们每天都会感受到“氧荒”。在     

复合微氧水解-好氧工艺处理抗生素废水

介绍了复合微氧水解好氧工艺的工艺原理,分析了该工艺在抗生素废水处理中的特性。工程运行状况表明,该工艺抗冲击负荷能力强、环境条件好且易于管理,实现了难降解抗生素废水的综合处理。     

富氧条件流离反应器内好氧反硝化特征

基于连续流A/O流离生物膜反应器内同步硝化反硝化的研究结果,以流离生物膜内菌群为整体研究对象,在富氧条件下,对依赖不同氮源生存的细菌的活性、以及具有的反硝化特征进行了研究.研究结果表明,温度25~30℃、溶解氧4.0~6.0 mg·L-1条件下,低碳氮比废水在硝化菌和好氧反硝化菌共同作用下,总氮和氨氮浓度稳步下降,亚硝酸盐和硝酸盐在试验持续时间内无明显积累现象.再分别以硝酸盐氮和亚硝酸盐氮为氮源,在高温(40℃)条件下18 h内即被完全去除,证明流离生物膜内的好氧反硝化菌脱氮效果好,且对高温水环境耐受力强.相对于单一菌群的反硝化研究,以多种细菌整体为研究对象的试验研究具备实际应用的可能性.     

原子氧对不锈钢的作用

目的研究空间原子氧辐照对不锈钢性能的影响。方法将不锈钢试样置于束流密度为2.5×10~(16)atoms/(cm~2·s)的原子氧束中进行辐照试验,最长辐照时间为300 min。研究随辐照时间增加,试样质量、光学性能、接触角、耐磨性能、耐腐蚀性能的变化。结果原子氧辐照后,不锈钢表面生成氧化物质量增加;随辐照时间增加,试样光谱反射系数呈下降趋势,太阳吸收比增加;原子氧作用导致不锈钢接触角增大,耐磨性能提高,耐腐蚀性能下降。结论得到的不锈钢原子氧环境效应数据,可为其在低轨航天器上的应用提供理论基础。     

好氧颗粒污泥的研究进展

污泥颗粒化(granulation)是指废水生物处理系统中的微生物在适当的环境条件下,相互聚集形成一种密度较大、体积较大、体质条件较好的微生物聚集体.按照微生物代谢过程中电子受体的不同,颗粒污泥可分为好氧颗粒污泥和厌氧颗粒污泥两类.目前对污泥颗粒化的研究主要集中在两个方面:一方面是从宏观层面探讨颗粒化的形成模式,优化运行参数以达到更好的颗粒化效果;另一方面是从微观层面去研究颗粒化的机理、微生物菌群及其他化学成分在颗粒化过程中所起的作用.本文综述了好氧颗粒污泥近年来的研究进展.主要包括:好氧颗粒污泥的性质(形态及粒径、沉降性能、密度与强度、生物活性、细胞表面疏水性、胞外多聚物等)及结构,颗粒污泥的培养条件、形成机理及影响因素(有机负荷、基质成分、剪切力、沉淀时间、运行周期、进水模式、微生物饥饿期、反应器结构、溶解氧、温度等),以及颗粒污泥的应用(工业废水处理、城市污水处理、有毒污染物降解、脱氮除磷、重金属及放射性核素的去除等).此外,还介绍了全自养颗粒污泥,如硝化颗粒污泥方面的研究.分析表明,随着对好氧颗粒污泥研究的不断深入,将好氧颗粒污泥应用于实际废水处理得到越来越多的关注.好氧颗粒污泥的形成机理、颗粒污泥的微生物特性、颗粒污泥的长期运行稳定性及其工业化应用是今后需要重点关注的研究方向.     

微氧升流柱-好氧与传统缺氧-好氧处理生活污水性能比较

采用M/O(微氧升流柱-好氧)工艺,通过控制M柱(微氧升流柱)ρ(DO)使其处于缺氧环境,从而代替传统A/O工艺的缺氧段. 在相同运行条件下对2种工艺处理生活污水的性能进行对比研究. 结果表明:在HRT(水力停留时间)为12h、内循环污泥回流比为200%、外循环污泥回流比为50%的条件下,M/O和A/O工艺对ρ(COD_Cr)的平均去除率分别为88.0%和83.0%,M/O工艺比A/O工艺高6%,出水ρ(COD_Cr)均小于50mg/L;对NH₄+-N的平均去除率分别为95.0%和93.3%,去除效果相差不大;而对TN的去除存在明显的差异,M/O工艺对TN的去除率平均值达67.5%,比A/O工艺高近16%. 在将近160d的运行过程中,M/O工艺抗冲击负荷能力明显优于A/O工艺,出水水质波动较小、运行稳定,并且脱氮效果得到强化.