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人们经常用百米漏风率来衡量局部通风风筒的漏风情况,但是有的往往把风筒的平均百米漏风率与一百米风筒的漏风率两者混淆起来,这就产生许多错误。例如按百米漏风率为10%推算200米的漏风率为20%,500米的漏风率为50%,那么1000米的漏风率就是100%,风完全漏完了,如果风筒长1100米,岂不出现漏风率为110%的错误了吗。再如,有的在测定风筒的百米漏风率时,用风筒全长的百米数去除风筒的总漏风率,得出风筒的百米漏风 相似文献
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《冶金安全》1976年第6期刊登的《百米漏风率的概念与漏风率的计算》(以下简称《概念与计算》)一文,对百米漏风率的概念和百米漏风率计算方法作了叙述,并导出了根据百米漏风率计算不同供风长度下风筒实际漏风率的公式为: 相似文献
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抽出式通风矿井外部漏风率的正确测算法 总被引:5,自引:0,他引:5
倪文耀 《中国安全科学学报》2004,14(4):90-92
详细分析了煤矿长期以来沿用的 ,基于理想气体风流连续性方程的近似方法计算矿井外部漏风率所带来的缺陷。以热力学基本原理为依据 ,将回风井看作是矿井通风系统中的一条特殊巷道 ,指出其风流中的空气不能看作理想气体 ,推导出了测算矿井外部漏风率的正确方法。并以实测数据为例 ,运用MATALAB方法求得了矿井外部漏风率的精确解 ,给出了传统近似方法的误差 ,指出了在有较深回风井的矿井通风系统中 ,运用正确方法测算其外部漏风率的重要性。笔者介绍的矿井外部漏风率的精确测算方法 ,可在采用抽出式机械通风的矿井推广应用。 相似文献
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运用Y型通风方式可解决传统U型通风难以解决的上隅角和回风巷瓦斯浓度超限问题.为了对比分析U型和Y型通风采空区瓦斯运移及分布规律,建立了U型通风和Y型通风采空区物理模型,运用Fluent软件对U型通风和Y型通风方式采空区漏风流场、漏风量(沿采空区边界风速分布)和瓦斯体积分数分布进行数值模拟.结果表明,Y型通风回采工作面采空区漏风流场与U型通风分布有较大差别.Y型通风时工作面端头0~30 m时漏风约占工作面漏风量的50%,且总漏风量较U型通风时多,可避免采空区高浓度瓦斯积聚.采用两进一回Y型通风可从根本上解决上隅角瓦斯积聚和回风巷瓦斯超限问题. 相似文献
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工作面采用的通风方式对采空区流场和瓦斯运移有很大的影响.对工作面采用上、下行通风方式的采空区风流流场和瓦斯分布进行了数值模拟.结果表明:在煤层倾角不同时,工作面采用不同的通风方式下,采空区的漏风量、风流流场和瓦斯运移情况有很大差别.上行通风时漏风量随煤层倾角增大而增高.当下行通风工作面通风压力小于采空区自然风压时会发生采空区气体倒流现象,漏风量随煤层倾角增大而增高.上行通风采空区漏风量比下行通风大;下行通风工作面采空区瓦斯总量大于上行通风.随着煤层倾角增加,上行通风和下 行通风采空区瓦斯总最都减小. 相似文献
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在通风网络理论的基础上编制了基于质量描述的隧道网络通风计算程序,并采用模型试验方法对火灾通风网络计算结果进行了验证,证实了网络程序的可靠性。将研编的通风网络计算程序应用于某隧道集中排烟模式下火灾通风排烟技术研究,探讨了排烟量和漏风量对排烟道内和排烟阀处烟气流速的影响规律。结果表明,增加排烟量时,排烟道内和排烟阀处烟气流速呈升高趋势,越靠近排烟风机处,其烟气流速升高趋势越明显。漏风分支风阻的大小较显著地影响着漏风量的大小。减小未开启排烟阀的分支风阻系数,漏风量增大,开启的排烟阀处流量减少,当漏风分支风阻系数减小到10 N·s/(kg·m)2时,漏风量超出规范规定值。 相似文献
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矿山井巷的密闭墙是切断风流,防止风流短路,漏风和烟尘蔓延的井下通风构筑物。密闭墙的严密程度对通风系统的稳定性、可靠性和合理性有很大的影响。衡量密闭墙严密程度的重要指标是它的漏风量,即单位时间内通过密闭墙漏失的风量米~3/秒或米~3/分。量测密闭墙漏风量,往往因风速太低读不出准确的数值,误差比较大而得不到精确的结果,至今还没有一个较完善的方法。 相似文献
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本文阐述了评价矿井通风系统的传统模式与存在的不足,论述了评价矿井通风系统与矿井有效风量率、矿井总进、总回风比及矿井漏风率的关系,提出了评价矿井通风系统综合指标的计算方式,提供合理、准确评价矿井通风系统的方法。 相似文献
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按照通常的概念,矿井有效风量率是用来衡量矿井漏风程度的指标(参阅《煤矿通风与安全》1974年版)。有效风量率的高低,只与矿井的漏风有关,因此一般通风文献中,矿井有效风量率p_(有效)与矿井漏风率P_漏,有如下关系: 相似文献
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漏风是矿山普遍存在的问题,主要有以下几种情况:(1)通过采空区及地表塌陷区的漏风;(2)通过地表所留矿柱各种裂隙的漏风;(3)通过石垛带的漏风;(4)风筒的漏风:(5)梳式通风网络结构中,穿脉巷道与穿脉假巷之间的漏风。例如:抽出式通风的矿井,通过地表塌陷区及采空区直接漏入回风道的短路风流有时可达主扇风量的40~50%;云锡公司马拉格矿曾以裂隙、节理发达的平峒为主进风道,风量损失 相似文献
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马尔干涅茨采选公司矿井内大量漏风,漏风量达50~60%。大部分风量损失与通风联络巷道(运输木材,电机车组错车等)的漏风有关。风幕专用于降低联络巷道漏风。因为布置在这些联络巷道的通风设备不可能理想地 相似文献
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基于通风网络理论的采空区自燃过程数值模拟 总被引:1,自引:1,他引:1
把采空区多孔介质空间假想成由漏风通道组成的通风网络 ,各漏风分支的风阻则按采空区的实际特性给予赋值 ,然后采用通风网络理论、流体力学与传热学理论 ,对新集矿 130 7工作面采空区的简化模型进行了自燃过程的模拟。其模拟结果经实测与分析 ,证明是合理的。因此 ,采用该方法模拟采空区煤炭自燃过程是可行的 ,具有很高的实用价值 相似文献
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《冶金安全》1978年第二期刊登的《对(百米漏风率的概念与漏风率的计算)一文的商榷》(简称《商榷》),对我在《百米漏风率的概念与漏风率的计算》(简称《概念与计算》)中的观点提出了不同意见。但是,该文的基本观点,即认为漏风率与供风长度成线性关系,以及由此得出的结论是值得商榷的。我们知道,所谓漏风率是漏风量与供风量之比。如果供风量为Q_0,漏风以后的剩余风量为Q,则有 相似文献
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从非煤矿山矿井多风路排风系统、分风、控风、漏风、井巷风阻、节能扇风机等途径出发,分析了在这些方面开展通风节能的方法及其效益。 相似文献
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孙长斌 《中国安全科学学报》2022,(S2):136-141
为解决神东矿区浅埋深薄基岩下综采工作面回风隅角低氧的难题,以神东煤炭集团锦界煤矿低氧治理为背景,结合现场观测数据,从综采工作面通风方式、工作面漏风通道、大气压变化等方面详细分析综采工作面回风隅角低氧形成机制,得出综采工作面回风隅角低氧的原因,分别为岩层中存在的N2、CO2气体的涌入、采空区有漏风通道、工作面局部风流处于涡流状态难以进入到主风流、大气压降低等,同时针对上述原因提出降低采空区漏风及加强采空区浮煤管理,设置导风帘、加强工作面风量管理,设置支架后挡风装置、上下隅角充填堵漏,将U型通风方式调整为偏Y型通风方式或U+L型通风方式等治理回风隅角低氧的措施,并分析适用条件及优缺点,结果表明:通过调整通风方式、设置通风设施、施工密闭、留设煤柱、上下堵漏等优化通风系统的措施可以有效地解决工作面回风隅角低氧的问题,保证安全回采工作的顺利进行。 相似文献
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为保障无煤柱前进式U型通风工作面的安全开采,从一通三防技术角度分析工作面通风系统危险性。首先,对无煤柱前进式开采的2GN00工法特点进行介绍;其次,结合陕煤集团神木柠条塔矿业有限公司柠条塔煤矿拟采工作面N1217的实际工程背景,对工作面的通风特性、瓦斯灾害特性、火灾特性、粉尘灾害等特性进行分析;最后,针对通风、瓦斯治理、火灾防治、粉尘防治提出指导措施。结果表明:无煤柱前进式开采U型通风工作面瓦斯危险性较低,应做好监控;采空区漏风面多、漏风量大,通风系统优化、防治采空区自燃是一通三防的工作重点;粉尘灾害与传统开采方式并无太大差别,危险性并未增大。 相似文献