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在审查锅炉图纸时,常看到以下四个问题值得注意: 1.立式锅炉一般采用U型下脚。它对筒壳与炉胆由于温差产生的内应力,可起到较好的缓解作用。对锅壳上有弯水管的锅炉(包括其它无冲天管的立式锅炉),U型下脚壁厚的计算方法,是按《火管锅炉强度计算暂行规定》中,考克兰锅炉炉胆的S型炉胆下脚圈计算方法,再增大20%。即 式中:5──下脚圈壁厚,毫米; P──许可工作压力,公斤·力/厘米2; DB──筒壳内径,毫米; dH──炉胆外径,毫米。 用这个公式计算的前提是,锅炉底座的支点是在U型脚的下部(如图1)。而现在许多锅炉制造厂制造的这种锅炉底座支点… 相似文献
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《中国特种设备安全》2010,(12)
<正>国家标准GB/T 9222—2008《水管锅炉受压元件强度计算》(以下简称《08标准》),已于2008年7月开始实施。新标准较之GB/T 9222—1988《水管锅炉受压元件强度计算》(以下简称《88标准》),在管子弯头强度方面有较大的改进,显然更加合理,更便于实施。1《08标准》对锅炉管子弯头强度方面的重要改进1)明确了受压元件"最小需要厚度"的含义:《88标准》定义受压元件最小需要厚度δ_(min)=理论计算厚度δ_L+附加厚度C,概念含义不清,新08版标准根据受压元件在原材料定货、材料入厂(制造前)和制造完成后(成品)等 相似文献
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据有关资料介绍,全国在用的工业锅炉中卧式快装锅炉占55%以上,其中卧式快装热水锅炉占有相当的比例。然而,卧式快装热水锅炉也存在不少问题,受压元件腐蚀就是其中之一,而其中最严重的是烟管腐蚀。在我局几年来的锅炉检验中发现,烟管腐蚀比较严重的卧式快装热水锅炉就有30台以 相似文献
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石家庄市锅炉厂设计并试制成功的KSL2-13-A型快装水管锅炉,于前不久通过技术鉴定。 该型锅炉蒸发量2吨/时,工作压力 13公斤/厘米2 ,采用双锅筒D型布置和链条炉排形式、实测热效率为74.08%。 该型锅炉的整机结构集中了水管锅炉与快装锅炉的优点,同KZL型水火管组合式快装锅炉相比 相似文献
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我国卧式快装锅炉广泛采用全焊型角板拉撑作为加强结构。实践证明,这种结构刚性过大,焊接部位很容易产生裂纹。 锅炉受压元件通常都是以极限状态作为设计基础的。在局部应力集中的地方(如角板拉撑处),允许存在一定的塑料变形。但在交变应力作用下,这些地方可能出现由反复塑性变形引起的疲劳裂纹。因此,必须控制低周疲劳强度。 同前,我国现行的强度计算标准,既没有要求进行低周疲劳强度计算,也没有明确要求考虑低周疲劳强度,只是针对国内一些水管锅炉结构形式的特点和使用寿命,采用抗拉强度安全系数nb加以控制。因此,在应用这些标准的计算公… 相似文献
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快装锅炉发生后棚管烧坏变形漏水事故,大多与没有正确确定最低安全水位有关。 《蒸汽锅炉安全监察规程》规定:“水位表玻璃板 (管)的最低可见边缘应比最低安全水位低25毫米,水位表玻璃板(管)的最高可见边缘应比最高安全水位高25毫米。”还规定:“火管锅炉的最低安全水位,应高于最高火界100毫米。对于直径≤1,500毫米的卧式回火管锅炉的最低安全水位,应高于最高火界75毫米。” 现在,许多单位习惯仅以水位表玻璃板(管)最高最低可见边缘下上25毫米处,作为锅炉的最高最低安全水位线。对于水位表通水孔位置符合质量要求的锅炉来说,这样确定是可以… 相似文献
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卧式快装锅炉的管板上部和下部非管孔区一般都要装拉撑加强。目前我国锅炉设计和制造单位一般都在管板下部采用全焊接角板拉撑,这种形式是极不合理的。因为角板拉撑一侧焊接在管板下部,另一侧焊接在锅壳前部或后部下侧,正好在火焰高温区,这就会使这部分锅壳钢板过热而烧坏。最近已连续发生多起这样的事故,有的新锅炉使用仅三个月就被烧坏。故写此文以引起大家注意。 图1所示是一台卧式快装锅炉锅壳前部下侧角板拉撑及焊缝。从图中可看出,锅壳底部以角板拉撑焊缝区为中心,产生密集的环向裂纹,共有12条之多,最长的裂纹长达40毫米,第1、2、11等… 相似文献
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KZL-Ⅱ型快装锅炉脱胎于卧式外燃回火管锅炉,优点是升火时间短,水循环快,安装方便。但在实用中也发现不少问题,需要改进。 管板上部角板撑 KZL4-13-Ⅱ型锅炉的锅壳直径φ1832毫米,厚度16毫米,前后管板上部各用4块角板撑与锅壳拉住。管板不是独幅板,是用2块钢板拼焊而成的,对接焊缝布置在上月形面积内(见图1)。在角板撑焊缝终点之下,离后棚管管孔边缘距离至少为 0.8d。我们在检验锅炉时发现,有些KZL4-13-Ⅱ型锅炉角板撑的终点在管板拼接焊缝上。这个焊缝重叠部位因受许多复杂的交变应力的影响,很可能产生裂缝,严重时,角板撑有被拉脱的危… 相似文献
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我市彭高腐竹厂的一台 KZG1—8型卧式快装锅炉,运行不到三个月,就发生了爆管事故。爆破口在锅炉右侧后部第一根水冷壁管上,距联箱400毫米。面向炉膛,破口长32毫米,最宽处为11毫米。破口边壁厚明显减薄(见下图)。 我们将破坏的管子在破口附近锯断,发现下部距联箱约 80毫米的长管内无水垢水渣,往上 320毫米长全部被水垢水渣堵死。再往上600毫米,长管内无水垢水渣,在靠近锅筒的一段弯管内又有厚约1～3毫米的水垢。 据制造厂说,这次事故是由水垢引起的。但是,为什么同一根管子却出现几段不同的结垢情况呢?为了查明原因,我们在距下部结垢起始处… 相似文献
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广西壮族自治区贺县信都糖厂一台0.7吨/时的立式生活用锅炉刚修复使用4个月就发生爆炸,炸毁房屋3间,重伤2人,经济损失近万元。 该锅炉因缺水造成直水管烧坏和上管板中部变形被迫停止运行。修理时,错误地将下管板在离直水管约10—20毫米处割掉(见照片1),然后焊上两块管板和直水管。由于没有抽出炉胆,下管板只能从外部进行单面焊接,加上施工工艺要求不严,新加工的管板直径过小,装配间隙太大。同时,又错误地在管板周围加上一圈直径为10毫米的圆钢后填焊,再与筒体焊接。上述修理方案没有报主管部门和劳动部门审查。爆炸时,下管板和筒体连接的焊… 相似文献
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卧式锅壳锅炉的锅壳与管板的连接,在国内基本上还是采用将管板弯边与锅壳对接焊接,而在国外一些工业发达的国家中,大量采用填角焊缝的连接型式。采用填角焊缝,只要严格按有关规范的规定进行设计和施焊,保证焊缝质量,是可以保证锅炉安全运行的。 1.锅壳与不扳边的管板的连接 英国标准BS2790I-1969年版中,对于锅壳与不扳边的管板采用填角焊缝的连接,推荐了两种型式,如图1和图2所示。 图1说明:当管板的厚度小于或等于19毫米时,管板内侧焊缝小焊脚长为5毫米;当管板厚度大于19毫米而小于或等于32毫米时,管板内侧焊缝最小焊脚长为6毫米。 当r取… 相似文献
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本文拟就卧式锅壳锅炉的炉胆与管板采用填角焊缝连接。介绍一些国内外较为常见的结构型式,供有关同志参考。具体应用的问题,应以国家有关规定为准。 1.英国标准 BS2790Ⅰ-1969年版中的两种型式 这两种结构型式,如图1和图2在该标准1977年6月以前的修正书中没有改变。 这两种结构型式是BS2790Ⅰ对锅壳锅炉的管板与炉胆(火筒)的连接型式。因我国已不再制造兰开夏和康尼许型式锅炉,因此,这里只谈管板与炉胆的连接问题。 图1说明:当管板厚度小于或等于19毫米时,封焊的最小焊脚长度为5毫米;当管板厚度大于19毫米而小于或等于32毫米时,封焊的最小… 相似文献
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去年,我曾参加定西地区锅炉登记工作,发现定西县所用30多台锅炉中,除两台其它炉型外,都是快装锅炉,使用时间多数不超过十年,不论生产、生活用炉(包括热水锅炉),给水基本上都进行了处理,运行条件也较好。但经过检查多数锅炉,有不同程度的损坏。常见的损坏有:1.锅炉水冷壁管鳍片弯曲、变形,将水冷壁管从焊缝处撕裂;鳍片横向产生裂纹,进而水冷壁管环向穿透。2.管板胀口松动漏水。3.炉膛上部高温区锅筒臌包变形,甚至裂穿。 上述常见部位的损坏,其原因有锅炉运行和锅炉结构两个方面。 水冷壁管的损坏 KZGI型快装锅炉的鳍片是用40×8毫米扁钢焊… 相似文献
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在锅炉登记发证工作中,我们发现有两台卧式快装锅炉因耐火砖砌筑质量差而引起损坏事故。一台是莆田县某厂的KZG2-8型锅炉,由于后烟室隔墙上的小块耐火砖松动脱落形成缝隙,运行时,部分烟气由后烟室左侧短路进入右侧,经引风机流向烟囱,致使后管板上部长年累月受到磨蚀,被磨成一块 相似文献
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目前国内对快装锅炉前后管板的加固型式有不同的见解,本文就当前采用的三种加固型式提出一些看法,与工业锅炉设计单位的同志们共同讨论。 第一种加固型式是前后管板用偏角约为2度的焊接的圆钢长拉撑连接(见图1)。这种加固型式有如下的缺点: (1)焊接的圆钢长拉撑是刚性结构,不利于圆钢长拉撑、烟管管束和锅筒受热自由膨胀。经计算其伸长量约6毫米。此膨胀力与锅筒内部压力重叠作用在不退火的焊接部位,其次前后管板上的孔眼为斜孔,焊接部位的内应力很高,很可能导致焊缝裂纹的产生。(2)目前采用的焊接的圆钢长拉撑都是20号钢,直径一般在45毫米… 相似文献