气动葫芦吊用短环链的链环断裂原因分析

针对一起气动葫芦吊用短环链中的链环断裂失效案例,对链环进行宏观检查、化学成分分析、显微组织分析、硬度分析、断口显微分析。结果表明:链环断裂主要与链环局部组织过热造成的晶界弱化以及显微组织中存在的块状铁素体造成的性能下降有关,然后在大应力的作用下发生脆性断裂。最后,针对如何减少甚至避免类似事件再次发生,提出相关建议。     

K980A空气压缩机曲轴断裂失效分析

针对K980A空气压缩机在服役时发生曲轴断裂进行了失效分析。在宏观断口分析的基础上,采用金相显微组织分析、机械性能测试、表面形貌分析(SEM)以及材质分析(EDS)等方法分析了压缩机曲轴断裂失效的根本原因。结果表明,K980A曲轴断裂属于高周疲劳断裂,曲轴外表面硬度偏低是疲劳裂纹形成的原因;铸造缺陷以及硅、硫、磷杂质含量偏高,增加了曲轴的脆性,促进了裂纹的扩展。     

电梯减速箱输出轴断裂失效分析

针对一起电梯减速箱输出轴断裂失效案例,通过宏观检查、成分分析、金相组织分析、硬度测试、断口显微分析等检测手段,对断轴进行分析。结果表明:减速箱输出轴由于内部存在疏松、氧化物夹杂、孔洞等缺陷,这些缺陷的存在产生局部应力集中,在电梯升降过程中,在承受的交变载荷作用下,加速该处疲劳裂纹源的形成。裂纹在此处萌生并由此向四周扩展,最后发生疲劳断裂。     

高压调节汽门阀盖螺栓断裂失效分析

针对一起高压调节汽门阀盖螺栓断裂失效案例,对螺栓进行宏观检查、成分分析、硬度测试、金相组织分析及断口显微分析。结果表明:在蠕变、疲劳的共同作用下,在螺栓应力集中部位,首先在弱化的晶界上产生裂纹,然后在腐蚀作用的促进下,裂纹不断扩展,最终造成脆性断裂。     

0Cr18Ni10Mo2Ti不锈钢制乙醛精馏塔体表面应力腐蚀裂纹产生原因分析

本文针对0Cr18Ni10Mo2Ti不锈钢制乙醛精馏塔体表面产生的表面裂纹失效现象,在生产设备上截取分析样品,采用显微组织分析、裂纹扩展路径分析及裂纹断裂面的成分分析等方法,对乙醛精馏塔体壳体内表面产生的表面裂纹进行分析,研究表明大量的裂纹产生的原因是在乙醛中混入了具有S、Cl的介质,对壳体钢板表面产生了晶问腐蚀和点腐蚀,进而在工作应力下产生应力腐蚀,形成了应力腐蚀裂纹。     

Super304H/T92异种钢摩擦焊焊接接头的显微组织和力学性能

本文利用连续驱动摩擦焊技术焊接Super304H/T92异种钢钢管,Super304H/T92焊接接头有良好的显微组织和力学性能。考察了摩擦时间对焊接接头的微观组织和力学性能的影响,研究表明:随着摩擦时间的延长,焊合区晶粒尺寸没有明显变化,热影响区Cr_(23)C_6等碳化物析出相的数量逐渐增加,焊接接头的显微硬度逐渐增大,冲击韧性逐渐降低,拉伸断裂位置和拉伸强度不受影响。     

异种钛合金TIG焊接接头的组织和性能

本文针对800MPa级的Ti6Al4V和600MPa级的∏T3B钛合金板材,选取与∏T3B匹配的2B焊丝,并采用手工钨极氩弧焊的方法进行焊接。焊后对接头的力学性能进行了测试,同时对接头的不同部位进行了显微组织观察和硬度试验试验结果表明:拉伸试样断裂在∏T3B母材,即采用低强度等级的焊丝焊接,由于Ti6Al4V合金元素向焊缝的过渡,焊接接头的强度高于∏T3B板材的强度;显微组织观察发现焊缝中心形成了大量的针状马氏体组织;显微硬度试验中发现靠近∏T3B一侧的焊接接头熔合线附近由于晶粒长大,其硬度值较低。     

电站锅炉运行中12Cr1MoV组织结构变化研究

在某电站锅炉进行定期检验过程中,得到不同运行时间下12Cr1MOV显微组织和力学性能的变化,主要是珠光体的消散与分解碳化物从固溶体中脱溶,碳化物粗化并向晶界转移以及晶粒长大。通过宏观检查、材料化学成分分析、显微组织变化和硬度测量对其高温下的组织结构变化进行研究。     

亚临界机组蒸汽冷却间隔管爆管分析

利用宏观检测、光谱成分分析、金相组织分析、显微硬度分析,对某电厂亚临界锅炉蒸汽冷却间隔管爆管原因进行分析.结果 表明:爆口侧材质为20G,金相组织已严重老化,珠光体球化级别达到了4.5级,珠光体区域中的碳化物已经明显分散,同时,该处的显微硬度值接近正常硬度值区间的下限.根本原因是未按照有关国家标准和行业标准的要求选用锅...     

制氢转化炉下猪尾管爆裂失效原因分析

本文对4万m~3制氢转化炉猪尾管断裂管利用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、能谱分析(EDS)等多种检测手段进行组织、成分、断裂方式和断口形貌分析。结果表明:该猪尾管晶粒间析出碳化物(Fe,Cr)_(23)C_6,焊缝组织中含有过量铁素体,断裂方式为沿晶开裂。经分析认为焊接时工艺控制不当,在高温区停留过久造成焊缝附近晶间析出(Fe,Cr)_(23)C_6,导致晶界贫铬从而产生晶间腐蚀,最终造成沿晶开裂。     

合成氨高温变换炉过热器出口弯管爆裂分析

2012年某合成氨装置高温变换炉过热器出口管弯管处发生爆管。本文对发生爆管的弯管失效试样进行了宏观检查、断口分析、显微组织观察及扫描电镜分析,探讨了弯管爆管失效的原因。     

液化石油气储罐检验中一种特殊情况的鉴别

对出现腐蚀坑的液化石油气储罐进行金相检验,发现显微组织中珠光体含量偏高。经火花鉴别和化学成分分析,排除了母材化学成分有严重偏差的推测,得出母材组织为少见的伪共析组织的结论,从而避免了误判。     

往复式过山车车辆连接器螺栓断裂失效分析

分析往复式过山车车辆连接器螺栓的断裂失效机理,为防止游乐设施上相同受力形式螺栓的断裂失效提供指导.首先对失效螺栓开展了化学成分分析、金相组织分析、拉伸力学性能测试和断口宏微观形貌分析,初步得出了螺栓断裂的失效原因,然后在分析往复式过山车运动形式、车辆连接器结构特征、安装方式和受力形式的基础上,采用容许应力幅法对车辆连接器螺栓进行了疲劳寿命评估分析.综合定性与定量分析结果确定车辆连接器螺栓由于承受交变载荷而发生了高周疲劳断裂.最后,提出了针对该类往复式过山车车辆连接器的结构优化措施,实施设计改进后,提高了螺栓连接的可靠性和游乐设施运行的安全性.     

铆钉罩的小改革

我厂多年来一直使用风动铆枪加铆钉罩进行车架的铆钉铆接。其铆钉罩柄部根处(见图1)最易发生断裂,有时才铆几颗铆钉便断裂了。每个铆枪每月都有20多个铆钉罩断裂,并且常常击伤操作工人。 我们对断裂的铆钉罩进行了认真分析,发现主要是由于以下两个方面的原因造成的。 1.热处理工艺不当。我们对断裂铆钉罩的硬度及金相组织进行了检测,测得其硬度:表面HRc为37—38,心部HRc为42左右。其金相组织:基体为索氏体加少量残余的马氏体。 从硬度及金相组织判定:零件淬火后回火不足,组织转变不完全,存在热应力和组织应力,以致无力承受铆枪内活塞的强…     

链轮断裂事故分析

本文对一起链轮断裂事故做了比较全面的检验分析。检验结果表明,导致链轮断裂事故的根本原因是链轮材料组织发生严重过热,晶粒粗大,机械性能不合格。针对链轮失效原因,本文对链轮生产工艺提出了几点改进建议,特别是链轮浇铸成型后应经过必要的热处理,这是减少断裂事故的重要措施。     

返修次数对S30408不锈钢焊接热影响区组织性能的影响

为进一步研究返修次数对焊接热影响区组织与性能的影响,本文借助S30408不锈钢氩弧焊焊接接头的返修,针对焊接接头进行显微硬度测试、室温拉伸试验、夏比冲击试验,并观察和分析了焊缝断口形貌。结果表明：焊缝返修次数不超过2次的情况下,焊接接头显微硬度略有下降,焊接返修3次时显微硬度明显降低;在不超过3次返修的情况下,焊接接头的强度、塑性和韧性随着返修次数的增加未出现明显的恶化趋势,返修次数与焊缝及热影响区金属的力学性能之间没有明显的相互关系。     

水煤浆管道爆裂事故管道失效原因分析

针对一起20G水煤浆管道爆裂事故,采用宏观形貌分析、化学成分分析、金相显微组织分析 、SEM微观形貌分析、力学性能测试等试验方法,分析了水煤浆管道失效的原因.结果表明 , 管道破裂是由于管内压力突跃导致,薄膜方程估算得爆炸压力应在200MPa以上,推测为工艺过程中物理化学变化引起的.     

水套炉走油盘管泄漏失效原因分析

通过对水套炉爆破事故基本事实了解的基础上,结合宏观观察、现场密封试验、母材及焊缝金相组织分析、泄漏点截面金相和扫描显微观察等结果,对泄漏原因进行分析,描述泄漏通道,得到水套炉走油盘管泄漏的失效原因。     

鼓风机叶轮快速断裂的检测及失效分析

针对焦化厂鼓风机叶轮运行近15 d后产生穿透性裂纹、并延伸至叶轮半径2/3处的严重断裂事故,采用具有早期缺陷诊断功能的金属磁记忆新技术及其他多种手段,从宏观力学及微观机理角度对其进行综合性能评定及失效分析.研究结果表明,叶轮材料强度、韧性均过低,且韧性指标分散性大、同类型试样的韧性指标最大值与最小值之间相差3倍多;金相组织晶粒粗大,断口表现为脆性开裂.沿叶轮的断裂与非断裂面分别进行磁记忆扫描,磁场强度分析表明,断裂面内存在两处具有明显应力集中的危险源.分析表明,锻造及锻后热处理不良造成了快速疲劳断裂.最后,结合5年中3次叶轮断裂事故,对失效原因进行了相关性分析.     

燃气蒸汽锅炉回燃室前管板及烟管管端开裂分析

通过资料查阅、宏观检查,辅以壁厚测量、无损检测、硬度检测、化学成分分析、显微组织分析等检测方法,对事故锅炉进行分析。得出结论:锅内长期结垢;锅炉启、停频繁;烟管与管板的连接部位较大集中应力;多次交变热应力的共同作用产生了疲劳裂纹。