拱顶油罐小呼吸损耗试验研究

小呼吸损耗是油品蒸发损耗的主要原因之一。研究拱顶罐内气体空间的温度变化和油气浓度分布对于小呼吸损耗的研究具有重要意义。油罐气体空间的温度变化与大气环境温度密切相关。油气浓度的分布受到油品种类、气体空间高度、静储存时间等因素的影响。最后,对拱顶罐的小呼吸损耗进行了实例计算。     

氮气泡沫与压缩空气泡沫在模拟油品储罐多工况下灭火能力对比分析

通过试验模拟油品储罐在不同液位下,由于爆炸导致储罐罐顶不同开口程度下的火灾情形,对比氮气泡沫与压缩空气泡沫对柴油、120#溶剂油火灾的灭火性能。试验证明：泡沫系统的气源、储罐罐顶开口程度、存储介质及液位高度对灭火难度均有影响,油品挥发性越强灭火难度越大,低液位较高液位更难灭火,罐顶开口程度越小挥发性强的油品灭火难度越大,挥发性差的油品灭火难度越小;在罐顶25%开口、低液位情况下,120#溶剂油灭火难度大幅度提升,由于液位低,且开口小,罐内热积聚严重,对泡沫的热稳定性要求更高,灭火强度要求更高,灭火时间更长,氮气泡沫灭火时间较压缩空气泡沫减少15.3%,证明氮气泡沫热稳定性更强,且破裂后释放氮气的局部窒息作用有所体现。建议针对挥发性强的轻质油品储罐,应增加泡沫供给强度,优选氮气泡沫系统。     

油品码头船舶火灾危险性分析与评估

对油品码头船舶火灾模式下的危害程度进行了计算分析。根据计算数据给出了量化评估结果,为加强油品码头安全设计和运行管理提供参考。     

LNG全容罐安全阀尾管设置研究

针对LNG全容罐罐顶安全阀尾管排放气被点燃后产生的喷射火热辐射,可能导致全容罐开裂、坍塌等事故情况,分析确定安全阀尾管高度及排放方向是火灾热辐射影响范围的重要因素,通过采用DNV PHAST软件进行16×10~4 m~3全容罐罐顶安全阀释放可燃气云扩散影响及喷射火热辐射影响模拟计算,确定安全阀尾管高度15 m,垂直排放时能够满足相关安全要求,为LNG全容罐安全阀尾管高度优化设计提供了一种模拟计算方法。     

大型LNG全容罐安全阀火灾影响研究

为了研究LNG储罐翻滚事故下安全阀火灾热辐射影响,利用计算流体力学的方法对不同风速、风向下放空气火灾进行了模拟,得到火灾热辐射影响范围。结果表明:在目前安全阀高度15 m(距离罐顶平台)的设计条件下发生翻滚安全阀放空火灾,当大气风速超过5 m/s时,火灾热辐射会对LNG储罐顶部部分区域内的金属设备及管线造成损害。根据安全阀火灾热辐射评估结果,从安全设计审查和日常操作维护方面提出了预防控制措施。     

基于Tanks 4.0.9d模型的石化储罐VOCs排放定量方法研究

石化储罐VOCs排放是石化行业重要的VOCs排放源之一.为了掌握石化储罐VOCs的排放情况,研究了基于Tanks4.0.9d模型计算各种类型储罐VOCs排放量的方法,并对卧式固定顶罐、立式固定顶罐、内浮顶罐和外浮顶罐的VOCs排放量进行了实例计算.同时,探讨了在国内使用Tanks 4.0.9d模型时需要考虑的所在地气象数据、储罐密封情况、储存物质的参数选择及参数单位换算问题.Tanks 4.0.9d模型可以作为一种方便且准确性较高的石化储罐VOCs排放定量方法在国内推广使用.     

储油罐罐壁保温层透水锈蚀解决办法

储油罐是石油储运企业的重要基础设施,在其使用过程中,罐外壁的腐蚀是一个普遍存在的严重问题。储油罐罐壁保温层透水锈蚀主要形成原因有两种：一是油罐存在的原有透水隐患,二是大修过程中罐壁保温层开孔形成的透水隐患。储油罐罐壁防护层透水,岩棉保温层长期处于浸湿状态,导致罐壁板及外保护层因湿度过大严重锈蚀,     

油罐清洗作业安全防护措施

石油化工行业各类储油罐,由于检修改装、换装油品、淤渣沉积严重等原因,影响油罐的正常使用时,都需要进行清洗作业.清罐作业是石油库的一项重大作业,清罐周期一般为3～5 a.如果对油罐进行清洗作业缺乏经验或安全措施不落实,极易发生火灾、爆炸、中毒、窒息等事故.     

拱顶罐的内浮顶改造、使用及效果分析

阐述了内浮顶储罐改造的设计、安装及使用注意事项 ,对内浮顶储罐降耗效果进行了分析 ,认为 ,拱顶罐改造为内浮顶罐 ,既可降低油品损耗 ,又降低了腐蚀和着火爆炸的危险性     

基于岩石损伤与水力作用的顺层岩质边坡临界失稳高度研究

顺层岩质边坡溃屈破坏一直是岩土工程领域的研究热点。首先介绍了直立层状岩质边坡在自重荷载作用下发生溃屈破坏的欧拉压杆失稳破坏模型,在考虑地下水对边坡稳定性影响的基础上,将该模型推广到顺层岩质边坡,建立了考虑水力作用的顺层岩质边坡失稳破坏模型及其临界失稳高度的计算方法,并对其进行了验证分析,结果表明岩层倾角α和内摩擦角?对顺层岩质边坡临界失稳高度有较大的影响,水力作用导致边坡的稳定性降低;然后,将岩石看作损伤地质材料,建立了考虑水力作用与岩石损伤的顺层岩质边坡临界失稳高度的计算模型;最后,结合具体工程案例对建立的模型进行验证,结果表明采用该模型计算得到的顺层岩质边坡临界失稳高度与实际边坡失稳破坏高度吻合度较高,证明该模型在工程应用中具有一定的可靠性和可行性。     

黄青线高、低凝点原油混输时出站油温的确定

黄青线输送的油品种类较多,既有高凝油也有低凝油,温度控制不当会出现"凝管"等事故,出站油温是保证管线安全运行的重要参数,文章结合黄青线油品输送进行了计算分析.     

轻质油储罐硫化亚铁自燃机理研究

描述了硫化亚铁的来源、油品罐中硫化亚铁的积聚部位。模拟硫化亚铁的组分和工艺条件,系统研究了硫化亚铁的自燃特性,在水、饱和水蒸气、气速、氧含量等因素的影响下,硫化亚铁起始放热温度和自燃点的变化规律,揭示了硫化亚铁火灾爆炸的内在原因,提出了防范油品罐硫化亚铁火灾爆炸事故的措施建议。     

加油过程油品静电风险及防护措施研究

油品静电是加油作业过程中的主要安全风险之一,调研了全国多个城市加油站的秋冬季加油静电分布情况,结合常见的潜油泵供油工艺,对加油过程中油品静电产生机理开展了试验研究。结果表明加油机内部组件是影响油品静电的主要因素,而加油胶管对油品静电有缓和作用。最后,提出了在胶管内部增设防静电层的技术方案,并进行了样品试制和现场测试。     

发油中心装车环节安全管理探讨

通过JSA方法分析某炼油企业发油中心油品装车环节存在的风险问题,利用ALOHA软件对不同发车方式模拟风险后果评价,给出了在油品发车环节安全管理建议,对同行业油品装车环节安全管理具有重要的参考意义。     

扫线污油罐的危险分析及控制

针对轻质油品罐区的两个扫线污油旧罐在使用中存在的隐患,对照油罐的现行相关设计规范进行了危险性分析,提出了扫线污油罐的安全措施。     

考虑液固耦合储液罐非线性地震反应分析

利用ADINA有限元软件研究了考虑液固耦合的立式圆筒形锚固储液罐非线性地震反应.通过分析计算1000m3储液罐自振特性,储液罐的加速度峰值沿罐壁高度变化趋势,罐壁的应力分布等反应,初步揭示其破坏机理,分析结果为储液罐的抗震设计提供重要的参考依据.     

我国现行大气环境影响评价预测模型的若干问题及其改进

我国现行大气环境影响预测评价模型存在以下几个问题:大气混合层高度求算偏低;稳定条件下大气扩散计算结果不合理;模型未考虑非扩散因素影响(干湿沉积、化学转化);非正常排放模型在小风、静风条件下计算结果偏大;熏烟模型计算的不可操作性等。本文针对这些问题提出相应的改进方法,并进行了实例计算。     

碳/玻纤维混缠双层油罐的研究

对双层罐的罐整体结构、罐壁结构以及加强筋结构进行了设计,根据设计要求,罐壁结构的不同部分采用不同的碳/玻纤维混缠铺层方法,加强筋采用真空灌注成型于罐壁外侧。对碳/玻纤维双层罐进行建模并仿真计算,计算结果表明:碳/玻纤维混缠双层罐能抗内压172 k Pa和80 t的外界载荷而不被破坏。为验证计算结果的有效性,按照设计要求制作一台1∶1的碳/玻纤维缠绕双层罐,并通过内压172 k Pa和80 t的外界载荷实验,表明该碳/玻纤维混缠双层罐强度符合实际工况使用要求。     

管输油品静电监测设备在油库中的应用

介绍了装卸过程中油品静电产生机理,并对储罐内油品静电积聚造成的静电放电危险性进行了分析,总结了常用的油品静电安全控制措施。通过探讨管输油品静电量检测技术原理,设计了油品电荷量监测设备(油品电荷密度表),并应用于乙醇汽油装车过程中对油品静电的监测。为强化成品油输运、装卸过程中油品静电安全防护措施提供参考。     

拱顶罐内油品蒸发损耗的数值模拟和实验研究

集成油气收集回收系统的拱顶罐作为汽油等高挥发性油品的储存设施日益受到重视,但对拱顶罐气体空间传热传质机理尚不清楚,需做进一步研究。建立了拱顶罐的非稳态传热传质理论模型,自编Matlab程序并通过自行搭建实验平台验证其可行性,以江苏省常州地区某液位为2 875 mm的1 000 m~3拱顶汽油罐为研究对象,对该拱顶罐在春分日6∶00～18∶00时间段储罐内油品的蒸发损耗过程进行了数值模拟,分析了储罐内温度、传热系数、液相蒸发量的变化规律,并估算了储罐的小呼吸损耗量。结果表明:储罐内气相、罐顶、气体空间罐壁和液体空间罐壁温度的变化趋势与大气环境温度的变化趋势一致,最大值均出现于14∶00,罐内气相温度居于储罐边界(罐顶和气体空间罐壁)温度与大气环境温度之间;储罐内液相与罐壁间的自然对流换热系数较大且变化幅度也很大,变化范围为31.05～73.05 W/(m~2·K);储罐内气相与罐壁和罐顶间的自然对流换热系数较小且变化幅度也很小,变化范围分别为1.64～2.10 W/(m~2·K)和1.40～1.61 W/(m~2·K);液体空间罐壁的总传热系数最大,气体空间罐壁次之,罐顶最小,三者的变化范围依次为8.57～10.18 W/(m~2·K)、1.45～1.80 W/(m~2·K)、1.16～1.31 W/(m~2·K);在储罐内油气浓度为0的初始条件下,自6∶00至18∶00,罐内液相蒸发量为421.13 kg,气体体积膨胀量为214.06 m~3。研究结果对于拱顶罐油品蒸发损耗的评估及其油气收集回收系统的设计、管理具有重要参考价值。