我矿利用水流压头进行循环通风的构想和实践

我矿565米中段的涌水从0963~#回风井引下至450米中段,再由水沟排出地表。565米中段的涌水量为0.16～0.35m~3/s。流量大,落差高,造成该回风天井的风流反向,烟尘下行,严重扰乱了通风系统。为了克服反向风压,我们构想了利用水流压头进行循环通风并和主扇有机结合的方案。一、涌水水流对通风系统的影响我矿通风方式为中央进风、两翼抽出式分区通风(如图1)。两台主扇工作方式均为抽出式。单翼最大需风量为35m~3/s,满足排尘风量19m~3/s的要求。     

FSC—18型节能风机在我矿的应用

辅扇在我矿的应用,主要用于小分区回风系统的排风和阻力大的分支回路的辅助通风。我矿二期扩建后,为解决东部2#群区域的污风排出问题,曾采用2台JBT-28kW风机并联抽出,但风量较小,仅13m~3/s,满足不了通风要求,且能量消耗较大。1986年起改用K系列风机。风量增加到16～28m~3/s,能耗降低30％,基本解决了该区域的通风问题。南部2#风井主扇由于受二氧化硫气体腐蚀和排风道碎砂磨损,机体严重损坏,叶片更换频繁。加上农民在上部闭坑中段采矿损坏通风构筑物,造成上部中段大量漏风,下部作业中段风量减少,通风困难。为了解决     

关于篦子沟矿通风系统几个问题的探讨

一、现状篦子沟矿采用分段崩落采矿法,两翼式通风系统(图1)。专用入风井有一台直径2.4米的风机,作压入式通风。新鲜风流直接进入各分段水平的顶盘进风联络道,分送给各电耙道。污风经底盘岩石平巷汇集后,由回风井排出地表;目前已投产的4、10号矿体的污风则由804平洞口外的直径1.8米风机抽出至地表。篦子沟矿在通风系统方面,多年来作了巨大的努力,掘凿了专用进回风井巷,初步形成了适合于多中段开采分段崩落法的矿井通风系统,改善了劳动条件,促进了生产的发展。但由于种种原因,粉尘浓度合格率仍     

对云锡公司红旗坑2250中段与塘子凹坑进风井能否贯通的看法

1 问题的提出 云锡公司马拉格矿塘子凹坑1950中段至红旗坑2340中段的进风井,垂高390m,井筒直径3.2m,打通后,形成了对角式通风系统,改变了塘子凹坑通风不良的状况。以后,在1950中段进风井井底车场安装了1台75kW的风机作压入式进风,在2000中段回风井也安装一台75kW风机作抽出式回风,形成压抽混合式通风方式。各工作面和用风地点都安装了局部风机（共70多台）,形成局部通风系统。 红旗坑2340中段的通风,主要通过安装在2340中段的一台55kW的主扇,新鲜风从2340坑口压入,再通过2台辅扇,16台局扇形成压入式通风。污风从1~#矿群回风道回风,也有从采空区回风的。     

矿井通风网络复杂度与风机控制力量化计算

为了探究矿井通风网络复杂度与风机控制力的关系,提出分支关联度、最小距离、通风网络复杂度和风机控制力的概念。利用vCad2.0进行数字实验,对网络复杂度与风机控制力的关系进行定量研究。结果表明:随着网络复杂度的增加,矿井通风系统的有效风量率减小,且认为该值减小到60%时,视为风机控制力的极限,此时网络拓扑结构为风机所能控制的最大网络复杂度。地面集中供风时,同时工作的中段数量存在上限,最大值为7。将结论用于某有色金属矿进行实证研究,找出该矿深部中段通风困难的原因,为矿井进一步整改提供理论依据。     

穿脉假巷梳式通风网路初步实践

盘古山矿区系山岭地形,635中段以上采用平窿,辅助竖井开拓,七大工艺系统的主要井巷均设在脉内。635以上各中段采用中央压入式通风。因近地表,收到了一定的通风效果。在635中段以下的二期工程开拓方案中,采用中央压入式整体通风。即:主扇将新鲜风流压入中央新风井,送到各中段新风道、穿脉巷道,引至工作面;污风由风筒送至东西回风井,排出地表。1965年5月该系统投产后,对改善井下劳动条件,起了一定的作用。但随着生产发展,现已进入矿床     

锡矿山南矿初步建成通风集中监控系统

南矿的通风系统已基本形成,通风设备的能力也是适应生产需要的。但通风系统复杂,在上下六七个中段,纵横3000多米的范围内安设了大量通风设施和设备,往往由于一扇风门打开或一台风机停转便可导致大片地区风向改变或风流短路,而问题所在却很难迅速找出和处理。此外,同时作业的工作面只占一半多一点,往往存在需要通风的工作面风量不足,不需要通风的工作面大量浪费的现象。为了做到按工作面需风情况及时     

FS系列风机在狮子山铜矿通风系统改造中的应用

一、通风系统现状狮子山铜矿为竖井开拓,分为三个分区:东山、西山、老鸦岭.该矿采用多井口、多风机联合作业的多翼对角式抽出式通风,根据开拓系统的实际情况,通风系统分为东山,西山和老鸦岭等三个分区。通风系统安设了三台主扇,总装机容量670kW,实测主扇总功率为439.70kW,年耗电量约290多万kWh。这个通风系统存在以下问题: (1)东西回风井断面小,回风阻力大: (2)采空区较大,且部分地表已塌陷,     

狮子山铜矿应用FS系列风机效果显著

铜陵有色金属公司狮子山铜矿于1990年进行全矿通风系统改造,共选用19台 FS 系列风机取代原有风机,装机容量减少330.5kW,节电49％。三次性能测试的结果表明,FS 型系列风机全压效率最高达98％,工作噪声不超过90dB,反风量为70％,超过样本上的指标。风机的性能曲线平坦,无驼峰,高效工作区宽广,运行稳定。附表为实测数据。     

关于有效风量率概念的探讨

矿井有效风量率是评价通风系统的一个主要技术指标,通过测定计算来发现通风系统上存在的问题和采取相应的措施,保证工作面排除粉尘和有毒有害气体所必需的风速和风量,不断改善劳动条件。因此要求有效风量率这个指标必须目的明确、概念清楚,起到便于测定、指导措施的作用。根据几年来的实践,我们认为把有效风量率这个指标,作为检查矿井风量的利用程度或漏风程度是合理的,两者之间必须符合下列关系:     

锡矿山南矿通风集中监控与风量自动调节

锡矿山矿务局南矿矿井通风系统已基本形成,通风设备的能力也能满足生产需要。但由于通风系统很复杂,问题不能及时发现和处理,以及由于作业地点和作业量变动频繁使风量与风量分配不能随时与之相适应,因而,作业条件不能充分改善,通风动力浪费很大,成本很高。以1979年为例,通风用电占生产用电的30.8%,通风成本占生产成     

独头巷道掘进中钻孔通风的应用

兰家沟矿是1980年新建的矿山,矿石储量丰富,品位高。+170米中段以上采用平峒开拓方式,+170米中段以下采用竖井石门开拓方式,采用以局部通风为主的自然通风方式。 +170米中段有5个平峒口和4个通风井直通地表,因此该中段通风比较好。+110米中段除了一个竖井通地表外,有一个通风井通+170米中段,然后由局扇将烟尘引到永久风井排出地表。上级要求在几个月内完成4800m的坑探任务,提出准确的储量报告。     

沛城煤矿进风井风流反向原因分析及治理

1 问题的提出 沛城煤矿为小型矿井,采用竖井下山开拓,中央混合抽出式通风。中央风井安装2台4-72-11№20B离心式通风机,1台运转,1台备用。中央风井回风风量24m~3/s左右,扇风机房水柱计读值1.079kPa。东风井安装4-72-11№16B离心式风机,风量约16m~3/s,水柱计读值2.511kPa。 该矿主井与副井闭合回路的局部通风系     

特长隧道风仓接力通风关键参数及其效果研究

通过长斜井进入正洞施工的特长隧道,往往面临独头通风距离过长、工作面风量不足等问题,造成污染物难以在规定时间排出洞外。以衢宁铁路鹫峰山隧道风仓接力施工通风为依托,采用数值模拟方法研究了风仓长度、隔板长度及风机布置方式对轴流风机通风效率的影响,分析了原压入式通风和风仓接力通风洞内CO运移特性。结果表明,风仓长度从10 m增至25 m时,轴流风机通风效率大幅提高,风仓长度大于25 m时,对轴流风机通风效率的影响不大。设置中隔板会影响空气在风仓内的分流并产生较多旋流,从而降低风机通风效率;轴流风机远离斜井端对称布置,风仓内部风流的引流速度和引流范围最大,风流运动路径最优,通风效率最高。由于压入式通风受限于斜井断面尺寸及现场布置方式,当通风距离超过3 000 m后,无法满足洞内作业环境规定的条件。在正洞与斜井交叉部位设置密封的风仓,形成接力通风,能大幅度延长通风距离,提高通风效率,改善洞内空气质量。     

以合格风风点保有率为主要指标鉴定通风系统的设想

多年来鉴定矿井通风系统沿用的有效风量率、主扇效率、漏风率……等参数都有片面性。如,有效风量率并不表示风量分布的均匀性和合理性;漏风也并不统统有害;主扇效率实际是电能利用率的综合,涉及设备本身或选型;等等。为了寻求简便易行、能实现日常监测或定期监测、数据简单、且能反映现场状况     

利用导风板引风防漏

压入式通风系统的矿井,由专用入风井送入井下各中段的新鲜风流是通过主要运输巷道送到采区的。由于主要运输巷道行车频繁,安设隔断风流或限制风流的通风设施,在管理上非常不便。不少压入式通风系统的矿井,井底车场漏风严重,有效风量率很低。有些矿山在入风石门与中段沿脉巷道的交叉口处,安设引导风流的导风板,使风流面向采区,背向井底车场,并提高出风口风流的速度,利用风流动压的方向性,使风流分配状况得到很大     

复杂通风网络总风阻快速计算方法

为了快速计算通风网络总风阻和当通风网络中安装多台风机时各风机所承担的总风阻,将通风网络中安装风机的分支设置成固定风量分支,利用通风网络回路阻力平衡定律构建通风网络所有独立回路阻力平衡方程;在这组方程中,存在一组含固定风量分支的方程,其中的每个方程所对应的回路总阻力不为0,该回路总阻力需要用安装在每个固定风量分支上的风机所提供的风压才能抵消,使之归零;该组方程可用于求解通风网络总风阻和当通风网络中安装多台风机时各风机所承担的总风阻。结果表明:1)当通风网络只安装1台风机时,通过将打算安装风机的分支设为固定风量分支,可求出当风机安装在该分支时所承担的总风阻,该值与风量无关;对于同一个通风网络,安装风机的分支不同,所对应的总风阻也不同;2)当通风网络中安装多台风机时,通过将安装风机的所有分支均设置为固定风量分支,可求出各风机所承担的总风阻;此时,1台风机所负担的通风网络总风阻与风机数量、各风机的输出风量和安装位置相关。计算总风阻时,只要解算一次通风网络,依据回路阻力代数和不为0的回路,即可求出通风网络总风阻或多台风机各自所承担的总风阻。     

变频调风时通风系统风量可靠性评价数学模型

以合格的风量范围为视角对风机变频调风时通风系统风量的可靠性进行理论研究,基于大数定律,充分考虑风量波动性的同时,可将概率向频数比率转化,以此对变频调风的分支风量可靠度进行定义。推导了对自然风压考虑与否的两种常态频率风量与所需频率风量的转换公式,基于此,通过测量常态频率的风量,预测所需频率风量的可靠度,进而在风机调频前对未知可靠度进行预判。以分支数为行、测量次数为列,推导并构建通风系统的风量可靠度矩阵和可靠值矩阵,前者强调超限次数,后者强调超限额,从理论上分析了其与风机频率的关系,并基于转换公式预测所需频率可靠度/值矩阵。     

局部通风机实际特性的近似处理方法及应用研究

针对目前局部风机特性曲线很难得到或应用而导致局部通风研究受限问题,提出一种根据局部风机风量及风压范围近似求解风机特性曲线的方法。该方法采用一次线性插值函数代替风机特性曲线函数,结合风阻特性曲线得到风机工况。基于该方法可进行局部风机选型或预测既定型号风机工况点及风筒出口风量,同时可确定长距离掘进通风中钻孔通风有效风量与钻孔长度、直径的关系,也可确定风库中转位置与风筒长度的关系。应用分析结果表明:用一次函数代替稳定区域风机特性曲线函数不仅简单方便,结果较精确,且方法可靠、实用性高。     

带支线结构管廊风量分布规律研究

为了解决带支线结构管廊内通风系统运行时所出现的平均风量不足和沿程风量分布不均等难题，选择北京市某综合管廊的燃气舱作为测试对象展开实体试验。试验设计了6个工况，包含150 m、480 m及640 m这3种不同长度管廊，以及机械进风与机械排风、自然进风与机械排风、机械进风与自然排风3种通风模式，探讨了带支线结构管廊内不同通风区间长度及通风方式对管廊内风量分布特征的影响。结果表明：带支线结构的管廊内平均风量为系统风量的50%左右，且沿程风量分布与通风长度相关性较弱；当管廊支线靠近风井时，会造成主线管廊内风量不足，导致管廊内风量不能满足设计要求；机械通风模式相比于机械、自然结合的通风模式更适应用于结构复杂的管廊；当支线结构管廊采用机械进风、自然排风系统时，若增加风机风量，主管廊风量并不能等比例增加。