粉锻件预制坯的设计

讨论了粉锻件预制坯的设计内容预制坯密度的选择、形状和尺寸的设计 ,讨论了粉锻件预制坯的分类简单形状预制坯和近似形状预制坯 ,讨论直齿轮、伞齿轮、法兰件和长轴类粉锻件预制坯的设计     

粉末金属压制过程建模方法(1)--金属塑性力学方法

介绍了建立描述粉末金属压制过程数学模型的难点．详细论述了目前4种主要的建模方法，分析、比较了各种方法的优劣，并对建模工作提出了展望和指导性意见。     

粉末金属压制过程建模方法(2)--广义塑性力学方法和内蕴时间方法

介绍了建立描述粉末金属压制过程数学模型的难点，详细论述了目前4种主要的建模方法，分析、比较了各种方法的优劣，并对建模工作提出了展望和指导性意见。     

粉末金属压制过程建模方法(3)--微观力学方法

介绍了建立描述粉末金属压制过程数学模型的难点，详细论述了目前4种主要的建模方法，分析、比较了各种方法的优劣，并对建模工作提出了展望和指导性意见。     

粉末金属压制过程建摸方法(1)──金属塑性力学方法

介绍了建立描述粉末金属压制过程数学模型的难难点，详细论述了目前４种主要的建模方法，分析、比较了各种方法的优劣，并对建模工作提出了展望和指导性意见。     

坯料形状对端面齿轮冷锻成形的影响

饼状端面齿轮的冷锻成形,若采用常规的闭模锻造方式,不能使齿部完全成形,并由于成形力过大,使模具早期破坏。本文讨论了坯料形状对端面齿轮冷锻成形的影响。通过分流法的运用及采用塑泥模拟金属的流动状况,确定了空心凸锥坯为最佳。实际生产证明:该坯料能有效地降低成形力,保证齿部的充满,并使模具有较高的寿命。     

巧用卷板机压封头

详细介绍了使用卷板机压制封头,此方法简单、高效,在生产实践中具有很高的实用价值.     

径向辗环的力能参数计算

研究了径向辗环的力能参数的计算方法。认为径向辗环是一种特殊的压力轧制,用上限理论导出了径向辗压力的计算公式;根据塑性变形中移位体积所消耗的能量导出了辗环扭矩的计算公式;用摩擦圆代换法导出了型槽侧面摩擦力矩的计算公式;以环件变形扩大产生塑性铰链的理论,导出了压力辊(抱辊)力矩;在综合分析各项力矩的基础上,给出了径向辗环电机功率的计算方法,并进行了实例计算,和实测值进行了比较。     

基于应力强度因子的发动机连杆裂解力数值模拟分析

目的为获得合适的裂解力,以某款轿车发动机连杆为研究对象,应用扩展有限元法(Extended Finite Element Method,XFEM)对裂解工艺中的裂解力进行计算分析。方法根据部件的实际尺寸建立预制初始微裂纹条件下的连杆裂解有限元模型,确定相关的材料参数,并进行有限元网格划分,确定部件之间的约束类型。以应力强度因子大于材料断裂韧度,裂纹即扩展为依据,反复试算得出应力强度因子达到断裂韧度时的裂解力,进而通过大量计算和数据拟合得出初始微裂纹长度与裂解力之间的关系。分析裂解力对塑性区的影响,为裂解力阈值确定给出参考。结果当裂解力能够满足裂解工艺要求时,预制的初始微裂纹长度应尽可能小。结论最为理想的裂解力为材料断裂韧度对应的裂解力。文中提出的分析方法也适合于求解各类连杆的裂解力。     

考虑车流分布特性的环形交叉口交通噪声预测模型

考虑到环形交叉口环道上车流分布不均匀的特点,运用数学建模的方法,建立了考虑环道车流分布特性的交通噪声预测模型。同时,采用Paramics微观交通仿真和实地调查两种手段,对环形交叉口进行了大量的交通噪声模拟计算。仿真和实地调查的结果均表明:所建立的交通噪声预测模型具有较高的预测精度,与现有预测模型相比提高了在环道车流分布不均匀时的交通噪声拟合效果,更符合实际情况。     

联合上限法和主应力法确定模具表面压力分布的研究(Ⅰ)

提出了一种联合上限法(Upper Bound Method)和主应力法(Slab Method)确定模具与金属接触表面压力分布的方法.这是一种基于利用上限法确定金属流动和变形区,然后根据主应力法原理计算接触面压力分布的方法,简称UBM/SM联合法.这种方法较其它方法简便,而且能给出计算压力分布的解析式.本文阐述该法的基本原理,并用它计算杯形件反挤时凸凹模表面的压力分布.     

基于薄弱环节的整机加速因子计算

目的当薄弱环贮存寿命都服从指数分布或都服从形状参数相同的威布尔分布时,给出整机加速因子与薄弱环节加速因子关系的公式;若形状参数不同时,给出整机加速因子的取值范围。方法将各个薄弱环节做串联系统处理,利用不同可靠度时常应力和加速应力下系统贮存寿命的关系,计算整机加速因子或给出加速因子范围。结果基于不同薄弱环节数据,总结出整机加速因子或取值范围的计算方法。结论针对系统存在薄弱环节并且薄弱环节寿命服从一定的分布时,可以通过该方法计算出整机加速因子或加速因子的取值范围。     

挡土墙后粘性填土被动土压力计算

根据库伦土压力的计算原理,从滑动土楔处于极限平衡状态时力的静力平衡条件出发,推导出了计算粘性土或无粘性土被动土压力的公式.该公式适用于均布荷载作用于挡土墙后任意位置.对重力式挡土墙设计中土压力的计算具有一定参考价值.     

楔块锁紧冲头压铆模的设计

通过对组件锁柱的工艺分析,确定了冲床压铆的可行性;介绍了斜楔锁紧冲头压铆模的工作过程和特点.     

基于地面试验的土壤表面阻抗估算研究

基于地面试验,利用土壤蒸发计算公式求算土壤水汽阻力的反推法,论文对土壤表面阻抗进行了估算,并研究了土壤表面阻抗与土壤含水量之间的关系。反推法所需参数土壤蒸发量由称重法获得,空气实际水汽压由观测的相对湿度和空气温度数据计算而得,土壤表面饱和水汽压由观测的土壤表面温度计算而得,空气动力学阻抗由观测的涡度相关数据计算而得。研究结果表明,土壤表面阻抗与土壤质量含水量之间存在较好的指数函数关系,即土壤表面阻抗随土壤质量含水量的增加呈指数函数递减,由此说明通过土壤含水量计算土壤表面阻抗是一种新的可行途径。另外,在计算过程中也发现空气动力学阻抗的准确计算是应用反推法获取土壤表面阻抗的最关键因素,也是给此方法带来不确定性最大的因素,较大的空气动力学阻抗误差甚至会使土壤表面阻抗出现负值。     

T型槽密封结构的有限元分析及试验验证

目的通过有限元分析,实现T型密封结构的优化设计。方法利用ABAQUS建立液压系统用T型槽密封结构的二维轴对称模型,分析计算密封结构中过渡圆角、槽宽、倾斜角度等对密封圈应力分布、接触应力的影响,通过设计密封圈老化寿命试验,验证分析结论。结果随着过渡圆角(R0.5～R2)的增大、倾斜角度(10°～3°)的减小,密封圈的局部应力最大值和接触应力均减小。随着槽宽(10～18mm)的增加,密封圈的局部应力最大值逐渐增加,接触应力逐渐减小。分析用密封结构的接触应力均大于密封介质压力0.7 MPa。最终通过试验证实了分析用密封结构均满足密封性能,且不合理的设计会降低密封圈寿命。结论在密封介质压力较小的情况下,建议选用较大的过渡圆角(推荐值为R2),较小的倾斜角度(推荐值为5°～6°)及槽宽(推荐值为密封圈截面直径的1.2～1.5倍)。     

采用污水厂污泥制陶粒的烧结工艺及配方研究

对污水厂污泥“干化-烧结”制陶粒的烧结工艺和物料配方进行了研究,分析了不同烧结工艺条件对陶粒产品强度、吸水率和密度等性能指标的影响.结果表明,烧结温度对陶粒性能影响最大,而由于污泥本身熔点低,具有助熔作用,适宜的烧结温度与配方中污泥掺加量密切相关.最佳污泥烧制陶粒工艺条件为,污泥最大掺加量80%,350℃预热20min,1060℃烧结15min.     

抖振载荷谱等效简化方法试验研究

目的对抖振疲劳载荷谱等效方法开展试验验证工作。方法给出从抖振载荷响应应力概率密度函数分区等效常规疲劳响应应力的计算公式,分别进行模拟抖振试验和定频悬臂弯曲疲劳试验,后者试验的控制参数需要根据计算的等效应力进行设置和调整,对比两个试验中试件寿命的一致性。结果形成了有效的试验方法,试验结果与理论设计基本一致,进一步根据试验现象,提出了试验的改进方案。结论该等效方法有效。     

碟形封头冷旋压成形时的数值分析及旋压力计算

建立了碟形封头冷旋压的三维有限元数学模型 ,分析了封头在冷旋压成形过程中应力应变的分布规律 ,计算了旋压力并分析了其变化的原因 ,为更有效地进行旋压加工前的科学预测、工艺优化和进一步定量控制提供了可靠方法和依据     

水源区河流非点源污染物入河量计算的水质方程反演方法

以水质一维流方程为基础,建立了水源地区非点源污染物入河量计算的反演模型;计算了浙江省湖州市老虎潭水库水源地区各条支流的非点源污染物入河量;并通过对实测水文水质参数的统计,采用Monte Carlo模拟方法,分析了模型各输入参数的敏感性.由于该模型所有敏感参数都可以实测获得,避免了关键参数取值的人为主观因素的影响,保证了非点源污染过程定量分析的客观性;该模型在计算非点源污染物入河量时不受时间的限制,可以根据研究区域的水文水质监测频率计算任意时段内的非点源污染物入河量.结果表明,该水源区所有溪流中的氮、磷污染物负荷量都与溪流流量呈极显著正相关(r0.90,p0.01),因此,丰水期是非点源污染物入河的集中期;对输入参数的敏感性分析显示,对模型输出结果影响最大的是溪流的流量,其次是段末浓度和背景浓度,综合降解系数和流速的影响较小.