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钢渣热闷工艺循环水处理 总被引:1,自引:0,他引:1
对钢渣热闷工艺产生的"高蒸发(70%)、高碱度污染(pH13)、高温水(75℃~90℃)"为主要特点的生产废水循环利用工程进行了总结分析。 相似文献
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钢渣吸附除磷性能的试验研究 总被引:9,自引:0,他引:9
研究了钢渣的吸附除磷效果并进行机理探讨。结果表明:钢渣采用0.5g,即可在25℃下、2个小时内,将100ml的磷浓度为10mg/L(以磷计)的模拟含磷废水的磷浓度降至0.5mg/L以下,达到磷的国家一级排放标准;钢渣吸附平衡时问为2小时;钢渣吸附除磷的机理主要是沉淀、吸附(表面络合反应),并辅以静电作用。 相似文献
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以秸秆和玉米叶为吸油材料,分别经50,100,150,200℃热处理后,进行模拟溢油吸附实验,确定不同温度下热改性材料的吸油能力。实验结果表明:热改性后的农作物材料对原油的饱和吸附时间较短,当温度低于100℃时,热改性后材料对原油的饱和吸附时间为5 min,随着温度的增加,饱和吸附时间减小,在温度达到150℃和200℃时,材料对原油的饱和吸附时间缩短到4 min和3 min。秸秆对原油的平衡吸附量随着温度的升高而增加,但当热处理温度达到200℃时,其对原油的平衡吸附量反而下降。不同温度热改性后的玉米叶对原油的平衡吸附量基本一致。 相似文献
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为研究环境温度变化对纵切自动车床热误差的影响,本文以RTS20瑞士型纵切自动车床为试验载体,通过环境温度变化误差(ETVE)试验装置,开展了恒主轴转速(5 000 rpm)变环境温度、变主轴转速(0~8 000 rpm)变环境温度的热误差试验,对环境温度对热误差的影响进行了研究分析。结果表明:在相同主轴转速下,环境温度变化影响着车床结构各部位的温升,进而影响热误差;在随机主轴转速下,主轴轴承等温度测点的温升受转速变化的影响,热误差的增长与关键测点温度具有相同变化周期,但不具有相同变化趋势,即温度快速升高时热误差并不一定也正向增长;空调开启后各测点温度有明显降低,最高降幅可达3℃,热误差随之也有明显降低趋势,最高降幅达6μm。 相似文献
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针对雷达导引头外部气动加热温度高,内部组件集成度高的情况,提出了一种隔热设计方法。通过选用导热系数低的材料,设计气凝胶-空气双隔热层,有效地增加了传热路径的热阻系数;通过设计半圆定位装配法,将雷达主机与弹架之间以凸台环抱的方式实现点接触连接,大幅减小接触热桥面积。结合数模仿真和实物试验加以验证,在工作时间300 s内,环境初始温度为55 ℃,经过一段时间加热后,导引头外部温度达到450 ℃,内部的雷达主机的温度为79.5 ℃,满足导引头内部组件的工作环境要求。这种隔热设计方法有效地实现雷达导引头的热防护要求,并对小空间高模块密度设备的隔热设计起到一定的借鉴作用。 相似文献
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为减少油基钻屑对环境的不良影响和危害,并最大限度地回收资源,提出采用低温热脱附的方式 对其进行处理。通过钻井液油水固相分离装置并结合正交实验法对低温热脱附处理工艺进行模拟研究,选用 热重分析仪及气相色谱研究油基钻屑热解失重规律以及回收油总石油烃分布。结果表明:低温热脱附处理油 基钻屑的主要影响因素为处理温度,其次为停留时间,升温速率影响最小,350℃处理温度下,即可将油基钻屑 热脱附残渣含油率降至0.3%以下,满足GB4284—2018《农用污泥污染物控制标准》;油基钻屑中含水率的增 加有利于提高低温热脱附效果,原料含水率在5%~10%时热脱附效果及经济性最好;低温热脱附回收油品质 好,和原料总石油烃分布基本一致。 相似文献
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选取某三级海域A平台钻井过程中离心机出口的油基钻屑开展电磁热脱附实验,分析实验过程中脱附温度、脱附时间对钻屑干渣含油量的影响规律,在此基础上优化设备运行参数:脱附温度300℃,脱附时间40 min,在此条件下,干渣含油量可达到0.84%。根据参数优化结果对现场应用进行指导,结果表明:一次性进料1 t,实际脱附温度300~320℃,脱附时间40 min,实际干渣含油量1.30%~1.70%;A平台电磁热脱附设备运行86 d,共处理油基钻屑1 116.40 t,平均处理量12.98 t/d,最大处理量21.70 t/d;油基钻屑在海上平台进行热脱附处理,实现了无害化处理,资源化利用,经济效益最大化。为提高设备处理能力,建议提高设备稳定性和增加预加热模块,为确保处理后尾气连续达标排放,建议增加尾气实时检测系统。 相似文献
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通过采用现场实测与数值模拟相结合的方法,构建“电气设备负荷-设备温湿度-室内环境参数-室外气象参数”的数值分析模型,本文揭示了江苏地区采用标准化方案建设的110kV模块变电站内部实际热湿环境问题现状和产生机理,确定了多因素影响下内部环境热湿传递过程规律及气流组织分布。结果表明中午12时至下午18时由设备损耗发热导致室内温度具有明显滞后现象,电容器、主变压器损耗发热量周期分别为48h和24h,与损耗发热量变化对应的室内温差分别为3.6℃和5.8℃;研究发现露点温度范围在(23.0~26.0)℃,温度控制阈值应高于露点温度以避免设备凝露;自然通风形式下热羽流现象导致设备上方空间存在积热区,同侧下进上出的通风形式导致气流短路现象。 相似文献
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利用双回路立式热解焚烧炉对某地区的城市生活垃圾进行试验研究,结果表明,焚烧炉的二燃室温度能够达到850℃,烟气停留时间超过2s,燃烧灰的热灼减率小于3%。在废气排放口测到的数据表明:常规烟气的各种有害气体成分含量均能满足标准的要求;二噁英的含量不仅满足我国标准的要求,也远远低于欧盟的标准限值。 相似文献
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《四川环境》2016,(5)
由于污泥热干化所需能耗较高,而传统的太阳能干化周期较长,采用集热式太阳能干化能够有效降低干化成本,提高干化效率。为了获得该方式下低温干化床污泥干燥特性,设计了模拟实验装置,分析了在不同污泥层厚度、翻泥频率、干化床温度等条件下污泥干化床的表现。实验结果表明,干化床单位面积的干燥能力随着污泥层厚度的增加而减少,污泥层的最佳厚度为10 cm;在干化过程中,翻泥能够促进污泥内部水分的扩散与蒸发,为节约翻泥能耗,以12 h的翻泥间隔为最优;温度对污泥干化速率的影响明显,水温70℃时其干化速率明显高于50℃、60℃时,但是需要较多额外辅助能源,为充分利用太阳能,适宜采用60℃作为干化床温度。 相似文献
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本文研究了上海某垃圾焚烧厂飞灰热分离处理后灰渣的无害化特性:减容率、减重率和浸出特性.结果表明:热处理温度越高,飞灰的减重率和减容率就越大,飞灰的减重率的变化可以分为650~1 050℃时缓增和1 050~1 350℃时剧增两部分,减容过程主要发生在熔融温度在1 205~1 250℃,其中1 150~1 250℃就减容了58.4%.随热处理时间的延长,飞灰的减重率和减容率的增幅都不大,分别由20 min的11.3%增加到300 min的17.7%及20 min的6.90%增加到300 min的16.7%.相对于时间而言,温度是影响飞灰热分离的主要因素.各重金属的浸出浓度随热处理温度的升高和时间的延长大体上呈降低的趋势.除Cr外,经不同温度(≥650℃)和时间(≥20 min)热处理后,灰渣中重金属的浸出浓度均低于原灰,但都达到了国家危险废物浸出毒性鉴别标准要求. 相似文献
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本文在上层为变换催化剂B113下层为新疆伊犁南台子煤粒的固定床反应器中,研究CO变换反应与煤热解的耦合作用。考察了CO变换反应水气比、煤热解温度对耦合反应的影响,研究了耦合热解所得各项产物的特性。结果表明,水气比为1.0、热解反应温度为650℃时耦合热解获得最高的焦油产量,焦油产率为16.36%,比氮气气氛下的焦油产率增加了6.66个百分点,比氢气气氛下增加了4.49个百分点;耦合热解可以得到更低硫的半焦,在终态温度为750℃时耦合热解脱硫率为92.28%;热解气体产物中氢气、甲烷、C2-C4烃类气体含量增加;焦油的羟基数量减少,脂肪烃和芳香烃增多。 相似文献