热变形对高速钢组织的影响

此文研究了W6Mo5Cr4V2高速钢奥氏体化后在750～1150℃等温热压变形对该钢组织的影响.结果表明:该钢在1050℃或更高温度形变才会发生动态再结晶,而950℃或更低温度形变仅发生动态回复;同时热形变诱发析出了NaCl晶型的MC型碳化物;由于形变及碳化物的析出,使得该钢等温形变后直接淬火组织中的位错马氏体量增多.     

HSLA钢连续冷却过程的相变与组织研究

在Gleeble—1500热模拟试验机上研究了20SiMn3NiA钢在不同连续冷却条件下相和组织变化,用热膨胀法测定了该钢的连续冷却转变曲线（动态CCT曲线）。研究结果表明,20SiMn3NiA钢中的Mn、Ni、Si等合金元素能有效地阻止铁素体和珠光体的形成,故20SiMn3NiA钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线只有马氏体和贝氏体相变区。当临界冷却速度大于1℃／s时,20SiMn3NiA钢就可以获得板条状马氏体组织,且随着冷却速度的增大,马氏体组织变得越来越细。与静态CCT曲线相比,形变使动态CCT曲线的Ms点升高,奥氏体稳定性降低,形变细化了马氏体和贝氏体组织,使20SiMn3NiA钢在1℃／s的冷却速率下产生较高的强度。     

45钢工件在易裂尺寸范围内的超细化热处理

此文主要研究了易裂尺寸范围内的45钢工件的超细化热处理。结果表明:45钢工件在易裂尺寸(5mm～11mm)范围内进行循环淬火时,淬火介质直接影响45钢工件的超细化热处理质量,易裂尺寸范围内的45钢工件,采用肥皂水在830℃循环淬火四次加680℃反复回火后,其超细化热处理效果最佳。     

7475铝合金电致超塑性效应中位错运动的动力学分析

在7475铝合金的超塑性变形过程中对试样通以脉冲电流,发现脉冲电流能提高该合金的超塑性变形性能,并使晶内位错呈顺电子流动方向排列的形态。分析认为这种位错形态产生于电子风力对位错运动的促进作用。对于位错电子风力的计算引入了两种方法,这两种计算方法所得出的位错电子风力都与电流密度成正比。     

高强韧冷作模具钢——LD钢的性能和应用

此文主要介绍了高强韧冷作模具钢——LD钢的化学成分、机械性能、锻造、热处理工艺及其在中国标准件行业、缝纫机行业、汽车等行业冷镦、冷挤压模具上的应用。     

不同热处理工艺对Fe-30Mn-3Si-4AlTWIP钢力学组织性能的影响

采用拉伸性能测试、金相观察、SEM和EDS等方法研究了不同热处理工艺对Fe-30Mn-3Si-4AlTWIP钢微观组织、拉伸力学性能及断口形貌的影响,并采用X射线衍射仪测定材料的物相组成。结果表明,冷却速度越快,TWIP钢的延伸率和强度越高;热处理后其室温组织为含有退火孪晶的单一奥氏体,冷却速度越小,奥氏体晶粒和退火孪晶的尺寸越大。拉伸时发生典型的延性断裂,在拉伸过程中退火孪晶转变成形变孪晶,使材料的塑性提高。     

超高强韧性热模钢3Cr3Mo3VNb性能及其生产应用

将3Cr3Mo3VNb钢与H13、3Cr2W8V等热模钢的高温力学性能进行了比较,列举了它们在生产中的应用实例。结果表明,3Cr3Mo3VNb钢性能优于其它钢种;也论述了超高强韧性热模钢模块生产制作过程的质量保障措施。     

预先热处理对碳钢成形性能的影响

用获得中温组织的预先热处理可以改善钢在冷态下的变形能力~1。但这些组织提高冷态塑性变形时的塑性的原因暂时并不清楚。碳钢制备的大试样在热处理时由于奥氏体在中温的转变,难以获得单一的贝茵体组织,因为这些钢的中温转变区明显地不出现,而中温区和珠光体区的最大转变速度是     

稀土超饱和渗碳钢30Cr4SiMnMoRe的研究

30Cr4SiMoRe钢经超饱和渗碳淬火+低温回火处理后,用SEM扫描电镜观察发现:渗碳层组织由马氏体、残余奥氏体和超细碳化物构成;剥层分析实验表明:表面渗层含碳量高达1.9%;X射线衍射分析确定其碳化物主要为(Fe,Cr)7C3和Mo2C;且超饱和渗碳层的表面硬度达HV0.11 057。     

北方重工大截面H13热作模具钢新产品批量生产

内蒙古北方重工业集团有限公司开发的大截面H13热作模具钢新产品 ,日前通过内蒙古自治区科技厅专家委员会鉴定 ,现已投产。H13钢具有较高的热强性、抗氧化性、淬透性及耐冷疲劳性能 ,是一种强韧兼备的优质钢种。在高温 (5 0 0～ 6 0 0℃ )状态下使用不容易产生热疲劳裂纹 ,即使出现热疲劳裂纹也细而短 ,不容易扩展 ,用其制作的模具所产生的压铸件外观质量有很大提高 ,因此H13钢广泛应用于压铸模、热锻模及塑胶模具等。同时 ,H13钢制作的模具在使用前无需预热 ,而且可以采用自来水喷冷 ,以抑制模具的升温 ,大大减轻了工人的劳动强度。北方…     

微合金化非调质钢45MnV组织的分析

文章通过显微观察,对微合金化非调质钢45MnV的组织进行了分析,结果表明,该钢在锻后空冷状态下组织由先析铁素体和珠光体组成,钢中铁素体相因有钒的碳、氮化合物析出而被沉淀强化,从而使钢达到或超过中碳钢调质态的强度水平,与45钢比较,在相同的形变量下,45MnV钢的强度和韧性均比45钢高。     

重轨钢腐蚀的研究进展

钢轨的腐蚀关乎铁路运营效益和运输系统的安全等重大问题,重轨钢的耐腐蚀性同强度、硬度、耐磨性一样重要,应高度重视对重轨钢耐腐蚀性能的研究。介绍了国内外重轨钢的研究,主要概述在重轨钢加入Cr、Nb、Cu、Si、Mn、Ti、Al、Cr或Ni等不同合金元素,对重轨钢耐腐蚀性能的影响。介绍不同组织(珠光体、贝氏体、马氏体、奥氏体)的重轨钢,以及这些组织对重轨钢耐腐蚀性能的影响,并说明了不同的热处理或加工工艺对重轨钢耐腐蚀性能好坏的影响。最后结合重轨钢腐蚀机理、锈层形成机理和电化学过程以及影响金属大气环境腐蚀的主要因素,提出了几点提高重轨钢耐腐蚀性的研究方向。     

冷轧塑变304不锈钢在稀硫酸中的腐蚀电化学行为

目的 通过测试不同厚度冷轧塑变304不锈钢试样在0.5 mol/L H2SO4溶液中的腐蚀电化学行为,研究腐蚀速率随位错密度、马氏体含量、残余压应力的变化规律.方法 试样板材原始厚度为5 mm,制备的冷轧试样的厚度分别为4.5、4.0、3、2.5、2.0、1.0 mm.采用Х射线衍射法测量不同厚度试样的残余奥氏体含量,再求差值,得到马氏体体积分数.通过 Х 射线应力测定仪测量不同厚度试样表面的残余压应力.利用IM6ex电化学工作站测试不同厚度试样的极化曲线、阻抗谱和电化学噪声,电化学噪声采用不相关的三电极电解池体系.通过电化学测试,对不同厚度冷轧塑变试样的腐蚀电化学行为进行系统研究.结果 随着冷轧厚度的递减,马氏体含量和残余压应力增加,冷轧试样马氏体含量最大值在45％左右,残余压应力最大值接近600 MPa.经电化学测试,随着冷轧厚度递减,腐蚀速率先是增加,随后又降低,腐蚀速率峰值为7.7×10?4 A/cm2,最小值为3.2×10?4 A/cm2.对冷轧厚度为4.0、3.0、1.0 mm的无塑变试样进行电化学噪声时域曲线、频域曲线测试分析,腐蚀速率变化趋势与极化曲线、阻抗谱测试结果一致.结论 随着冷轧厚度递减,位错密度增大,马氏体含量增加,加速了冷轧塑变试样的腐蚀.冷轧厚度很薄时,较高残余压应力与晶体取向削弱了位错密度、马氏体含量对腐蚀的影响,从而降低了腐蚀速率.     

中─高级变质相中水热流体的形成与作用

固体地壳中流体是普遍存在的，中—高级变质相中的矿物并非只发生晶体塑性变形，溶解和溶移作用在非糜棱岩化岩石中占主导地位，因为高温高压环境下存在的水热流体，在变质变形作用中起着至关重要的作用。在周围分布有网络状进进剪切带的递进缩短带中，与应交梯度有直接关系的单个矿物的位错密度梯度在其晶体边缘形成，产生了化学位梯度，从而使矿物边缘发生溶解。变形分解作用是产生这一过程的动力，并为流体汇聚形成水热循环系统提供了空间。     

铜沉淀提高铸造马氏体不锈钢耐空蚀性能研究

针对普通马氏体铸造不锈钢在含氯离子溶液中耐点蚀和耐空蚀能力不足的问题,自行设计冶炼了一种经铜沉淀硬化的马氏体铸造不锈钢。通过力学性能测试、动电位极化扫描空泡腐蚀试验并结合SEM分析,研究了热处理工艺和铜含量对自行设计冶炼MSB马氏体不锈钢耐空蚀性能的影响。结果表明经铜沉淀的铸造马氏体不锈钢在3％NaCl溶液中的耐点蚀性能优于普通奥氏体不锈铜1Crl8Ni9Ti和高锰铝青铜,铜含量对铸造马氏体不锈钢的耐点蚀性影响不大。热处理工艺对铸造马氏体不锈钢耐空蚀性能有较大影响,时效温度越高,耐空蚀性能越差。当铜的质量分数在1．5％～2．5％之间时可以获得较好的强化效果,不锈钢的耐空蚀性能最好。     

马氏体时效钢的冷挤方法

美国4249408号专利提供的冷挤压方法,适于冷挤材料强度大于200千磅/英寸~2的零件,尤其适于冷挤最少含18％镍的马氏体时效钢零件。所谓“马氏体时效钢”是指低碳高镍铁基合金,一般含18％镍的一类钢种。这种18％镍马氏体时效钢具有高屈服强度,适于     

飞灰热处理过程中基本特性研究

对不同粒径飞灰中重金属的分布情况进行了研究，并采用高温熔融管式电炉试验装置，对垃圾焚烧飞灰进行了高温热处理研究，探讨了热处理过程中飞灰减重率和重金属挥发率的变化规律，并对飞灰热处理后的收集物进行XRD实验。结果表明，Cd和Pb在小粒径飞灰中含量较高，Zn和Cu的分布与飞灰的粒径分布相似，Cr富集于相对较大粒径的飞灰中。热处理过程中，1150℃和1350℃时飞灰减重率增长快，而在650～1050℃之间减重率增长缓慢，仅从8％增加至17％。飞灰中重金属经热处理后，挥发率依次为Pb〉Cd〉Cu〉Zn。XRD实验结果表明，Pb主要以双金属氯化物（KPb2Cl5）形式挥发。     

铁粉末体的高温塑性变形

此文对铁粉末体的高温塑性变形进行了试验研究,结果表明,由于几何硬化的影响,使得铁粉末体的高温应力应变曲线,在低压变速率时,为动态回复型。在高应变速率时,为动态再结晶型。在达到完全致密之前,恒温恒速条件下的铁粉末体的高温流动曲线不会进入稳态阶段。铁粉末体的高温致密化试验表明,低温高速时的致密速率较快。     

质子辐照技术在揭示萤石的生长和形变特征上的应用

<正> 在过去二十年中,由于位错浸蚀技术在研究具有岩盐结构的物质,特别是MgO和LiF方面的应用,使人们在认识形变的详细机理方面有了显著的进展。其许多结果可用于象金属这样具有简单结构的其他物质和属于萤石型结构的物质。 萤石非常有利于阐明矿床成因的流体包裹体(以下简称为包体——编者)研究。而较为详细地了解其生长和形变历史,对于所得结果的正确解释也是非常有益的。此外,萤石与UO_2和ThO_2同结构,因而可作为     

螺纹接头处拉应力作用下的缝隙腐蚀行为

目的 研究N80钢在高温高压中缝隙和应力耦合作用下的腐蚀行为,为油井管的选材和螺纹选型提供参考。方法 以油管螺纹接头为研究对象,在高温高压釜模拟地层环境,采用电化学方法和表面分析技术,研究N80钢在缝隙单因素作用下和缝隙-应力耦合作用下的腐蚀行为。结果 仅有缝隙作用24 h后,缝内存在大量腐蚀产物堆积,缝外几乎没有腐蚀产物。40 ℃时的凹槽深度为17.2 μm,而70 ℃时的凹槽深度则达到82.7 μm。在缝隙和应力耦合作用24 h后,在缝隙口处发现有腐蚀产物堆积,缝隙内腐蚀程度比缝隙外腐蚀程度更为严重。40 ℃时,弹性形变试样的缝隙口处凹槽深度约为35.3 μm,塑性形变的试样缝隙口处凹槽深度约为41.3 μm;而70 ℃时,发生弹性变形和塑性变形的试样缝隙口处凹槽深度则分别为143.7 μm和243.9 μm。结论 缝隙和应力耦合作用使缝隙口处凹槽的深度加深,且深度随着腐蚀时间和温度的增加而增大,塑性形变时凹槽深度最大。这表明应力的施加会加剧N80钢的缝隙腐蚀,导致形成更深的腐蚀凹槽,这反过来又会导致应力的进一步集中,应力腐蚀风险增加。因此,缝隙和应力对N80钢在高温高压地层水环境中的腐蚀具有协同作用。