河道底泥陶粒比表面测定

讨论了以河道底泥和生活污泥为原料烧制陶粒比表面的测定原理、方法和结果，并对生活污泥添加量、粘结刑添加量和烧结温度对陶粒比表面的影响作了进一步分析。     

错流式动态膜-生物反应器中污泥活性的研究

应用错流式动态膜-生物反应器(CDMBR)对己内酰胺废水进行了180 d的实验,实验过程中测定反应器的膜出水和上清液的水质,并对污泥进行了耗氧呼吸速率测定.结果表明,上清液COD一直保持在100mg/L以下,而膜出水的则保持在50 mg/L以下,膜对上清液的COD去除率达50%,而对氮的去除没有贡献.可溶性细胞产物(SMP)在反应器内容易积累,停留足够的时间后能被生物降解.通过投加抑制剂测定耗氧呼吸速率,发现异养菌、硝化细菌和亚硝化细菌的活性由于F/M的降低和SMP积累受到一定的抑制,但不影响系统的处理效率.跨膜压力、膜面流速越大,通量衰减得也就越快.     

铁还原法在工业废水预处理中的应用

介绍了铁还原法的反应机理,以及在各种难降解工业废水预处理过程中的应用.结果表明铁还原法能大量去除工业废水中的色度、COD,提高B/C比,为后续处理减轻负担.     

成渝城市群臭氧污染特征及影响因素分析

为研究成渝城市群O_3污染特征及其影响因素,对成渝城市群15个城市2015—2016年国控环境监测站点和国家气象台站数据进行了研究.结果表明,研究区域15个城市均存在不同程度的O_3超标现象.2015—2016年成渝城市群O_3污染形势愈发严峻,春末及夏季污染最为严重,且在7月达到O_3浓度峰值(118μg·m~(-3)),O_3污染空间分布呈片状,以资阳为中心的遂宁、眉山、成都等城市为O_3污染较为严重的区域.颗粒物、NO_2及CO均与O_3有显著相关性,其中,颗粒物与O_3浓度在冬季呈负相关,在夏季则表现为正相关.太阳辐射、气温、相对湿度及流场均是影响O_3浓度的重要因子,强辐射、高温及低湿易形成较高浓度的O_3,相对湿度对O_3浓度的影响呈先升后降的关系.     

纺织废水集中处理厂升级改造关键技术

某纺织废水集中处理厂接纳的主要废水为棉纺织、染整、洗毛、化工等综合性废水。这种废水成分复杂．污染程度高,混合废水CODCr质量浓度高达2000mg／L,pH值达13。为响应江苏省DB32／1072--2007《湖地区城镇地区水处理厂及重点工业行业主要水污染物排放限值》的新标准,研究了老污水厂升级改造的关键技术：首先采用清浊分流,将高浓度的退浆废水与洗毛废水经8d厌氧预处理,使CODCr质量浓度由8000mg／L降至1800mg／L．然后与印染废水混合,使调节池出水CODCr质量浓度从1600mg/L降至800mg／L左右;污泥量减少40％～50％;并深化曝气生物滤池处理工艺,采用气水联合反冲洗,节约80％反冲洗水,并使曝气生物滤池出水CODCr质量浓度稳定在60mg／L以下。     

工业废气、废水中二氧化氯排放标准的研究

一、前言 二氧化氯气体和其水溶液均具有强氧化作用。在纺织、造纸、油脂和淀粉的漂白精制,饮用水的消毒、脱臭和除酚,热电厂除盐水系统中微生物污堵危害的消除等方面均有广泛应用。但它属于高毒类物质,为保护环     

LCA环境影响分析新探

影响分析是ＬＣＡ的核心内容,也是难度最大的部分。目前采用的定性方法和定量方法都存在不少缺点。本文在笔者构筑的ＬＣＡ指标体系的基础上探索在影响分析中引入了我国现行的环境质量评价方法和手段使影响分析的方法更易于操作,其结果更具有客观性和可比性。本文论述了各项评价指标和计算方法及要素指标的形成并指出利用５个要素指标的数据能比较全面地反映产品的环境性能。     

大气混合层高度的确定与计算方法研究

利用多个飞机场的气象资料对河北省及京、津地区的大气混合层高度进行研究,采用３种方法对大气混合层高度进行确定,把不同方法所得结果与实测值比较、分析后发现,干绝热法和经局地气象条件修正后的罗氏法是确定大区域大气混合层的最佳方法。利用离散点最小二乘曲线拟合原理得出精确度较高、计算简单的混合层高度计算公式。     

柳州市中小型燃煤污染源脱硫总体方案研究

以国内开发的中小型燃煤污染源ＳＯ２排放控制技术为基础,通过完善化研究和技术经济分析,提出切合柳州市污染源实际情况的脱硫总体方案,即以配煤为协调手段,保证型煤燃烧固硫和流化床燃烧脱硫对高硫低热值煤种的适用性,利用燃烧脱硫所需的过量碱性物质,改造现有湿法除尘设备,提高重点源的脱硫深度,从而以规模化的实用脱硫技术保证总量控制减方案的实施。     

常温厌氧污泥消化的停留时间分析

通过对25℃下城市污泥常温厌氧消化过程的产气率、pH值、挥发酸、有机物分解率、消化速度常数等的测定,引入“微生物污泥（ActiveBiologicalSolids）”概念,进行了常温厌氧消化过程的动力学分析。结果表明,常温消化的反应速度、产气率、有机物分解率均明显低于高、中温消化。为获得同一程度的产气率和有机物分解率,常温消化需150天以上的停留时间,而中、高温则为12～30天。常温污泥消化的基质浓度与消化速度关系不同于合成基质,呈S型,可采用Moser模型模拟其动力学过程;n＝2时所得各项动力学常数及最小消化时间可用于常温厌氧消化过程的控制。