某公司污水处理装置硫化氢突发泄漏事故应急检测

描述了应急检测的组织机构及基本作业流程,以某公司污水处理装置H2S突发泄漏事故为例,介绍了应急检测工作的实施过程。     

油库、加油站作业场所中非甲烷总烃的测定

介绍了油库、加油站作业场所中非甲烷总烃分布的特点,对现有非甲烷总烃测定方法进行了分析,提出了研制便携式带氢火焰离子检测器的气相色谱法作为现场检测油库、加油站作业场所中非甲烷总烃测定的建议。     

空间站密封舱空气龄分布数值模拟及试验研究

介绍了空气龄理论,阐述了空气龄在空间站密封舱内空气品质评价方面的作用,对国内外在空间站密封舱内空气龄数值模拟、空气龄分布验证试验的研究进展进行了综述,并给出了对空间站密封舱进行空气龄数值模拟及试验研究的建议。     

北京地区霾/颗粒物污染与土地利用/覆盖的时空关联分析

土地利用/覆盖变化(LUCC)直接或间接影响颗粒物污染,为定量评价颗粒物污染与土地利用在时序变化和空间分布上的关系,使用北京市长期气象资料、土地利用数据、实测颗粒物浓度数据和遥感影像,结合GIS空间分析和典型相关分析方法,对北京市霾日数与土地利用变化的响应关系、以及局地土地利用类型对颗粒物污染浓度空间分布的影响进行了定量评价.结果表明:从时序变化的角度看,北京市(行政区内)1996~2008年间霾日数与生态用地和耕地表现为显著负相关,相关系数分别为-0.574和-0.592,与建设用地、居民点及工矿用地和交通用地则呈显著正相关,相关系数分别为0.595、0.609和0.590;北京城区(五环内)1989~2012年间霾日数与生态用地、耕地和建设用地变化趋势具有良好的响应关系,其中城市区域扩张对霾日数影响显著,建成区面积与霾日数显著正相关,相关系数为0.876.从空间分布的角度看,建筑工地、道路和裸地3种下垫面类型的颗粒物浓度要明显高于其他类型;在0.5km和1km缓冲区内,绿地面积与PM1.0浓度呈显著负相关,相关系数分别为-0.542和-0.507,建筑面积与PM1.0浓度呈显著正相关,相关系数分别为0.469和0.537.总体来看,北京地区颗粒物污染水平、空间分布格局与土地利用/覆盖状况具有良好的时空关联性.     

加油站埋地罐区土壤中油气含量检测方法研究

以某加油站埋地罐区为例,针对探地雷达法验证实验的需要,建立了以手动钻孔取样,以有机溶剂二氯甲烷进行萃取,采用气相色谱法进行定量的土壤中油气含量分析方法,并对方法的线性、检出限、加标回收率等进行了研究。气相色谱分析结果表明用二氯甲烷替代四氯化碳作为土壤中油气含量测定的萃取剂,萃取结果良好;探地雷达法测得的1号罐和3号罐泄漏区域土壤中油气含量高达856.4mg/kg和772.3mg/kg,证明探底雷达法可以迅速检测到埋地罐区泄漏区域。     

安全管理决策支持系统及其最新进展

安全管理是企业管理的重要组成部分,是实现安全生产的有力保证.决策支持系统是实现安全管理定性与定量分析有机结合的有效手段.该文结合安全管理,简要阐述了决策支持系统产生的背景、内容和发展趋势.介绍了作者在企业安全管理决策支持系统研制方面的主要结果和进一步工作的构想.     

污染损失率法评价矿山井下空气质量

使用污染损失率法对矿山井下空气质量进行了评价.参考空气质量标准,确定了污染损失率公式中的待定参数.根据确定的污染损失率公式,选取矿山井下常见空气污染物TSP、CO、NOx、O3,对金属矿山井下空气质量进行了评价.结果表明:评价结果与实际环境质量比较吻合,评价方法含义明确,计算简便.     

用加速量热仪研究乳化炸药的热稳定性

使用加速量热仪（ARC）研究了一种新型乳化炸药的热稳定性,得到了乳化炸药样品的热分解温度和压力随时间的变化曲线以及自热速度,分解压力随温度的变化曲线,分析了其热分解过程,计算了表观活化能Ea和指前因子A。测试和分析结果表明所测试的乳化炸药具有良好的热稳定性。     

重气扩散研究方法及其比较

易燃易爆及有毒重气的泄漏扩散问题已成为工业安全领域的重要问题之一,论文在文献调研的基础上分析比较了重气扩散研究的几种主要方法: 全尺寸现场实验、缩比现场实验、物理建模以及数学建模.指出: 就现场实验而言,全尺寸现场实验比缩比现场实验用的更广泛; 物理建模中风洞实验比水槽实验更具有实际应用价值; 数学建模是所有方法中最具经济性和可重复性,但其精度和可靠性不如现场实验和物理建模.国内在该领域的研究偏重于数学建模,基础性的现场实验甚至是风洞物理模拟开展的也较少,不利于我国在该领域研究的深入发展.考虑到现场实验的高风险和高代价,认为加强风洞物理建模及其与数学建模的结合将是未来重气扩散研究的主导研究策略.     

光电测试系统及其在硐室排污通风研究中的应用

介绍了光电微机测试系统的构成,测试原理及其在扁平硐室污通风实验研究中的应用,并根据模拟实验结果,提出了硐室排污通风风量的通用计算式：Ｑ＝β（Ｖ／ｔ）ｌｎ（Ｃ０／Ｃ）。