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32.
采用气-水联合反冲洗技术,考察了气-水比(Qg/Ql)、反冲洗周期及其对膜污染的防治效果。结果表明,气-水联合反冲洗较单独气或水反冲洗效果好;在过滤周期20min,反冲洗时间1min,气-水比1.5时,气-水联合反冲洗能够恢复膜通量到膜清水通量的80%以上。此法可大幅度清除沉积在膜表面的泥饼层,恢复膜通量,维持膜过滤性能的稳定,是一种较为有效的膜污染防治技术。 相似文献
33.
本文以乐安油田污水的石油类检测为例 ,对不同分析方法的测定结果进行了分析比较 ,筛选出准确可靠的石油类检测方法 ,研究了水中石油类的存在形态及其形成原因 ,评价了现有处理设施的运转效果。 相似文献
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通过批式实验,得到超声波强化Anammox菌活性的最优工作参数,超声频率25kHz、超声时间3min、超声强度0.2 W/cm2,而后在此最优超声强化条件下采用固定床反应器接种传统活性污泥启动Anammox工艺.整个试验过程,温度维持在35℃.在启动阶段,水力停留时间(HRT)为2d,控制进水NH4+-N和NO2--N浓度为70mg/L.反应器运行至第38d,首次表现Anammox活性.运行至53d时,NH4+-N、NO2--N去除速率和去除率分别为30.81,34.97mgN/(L·d)和88.03%、99.91%,总氮去除速率和去除率达60.34mgN/(L·d)和86.20%.R1和R2分别稳定在1.14和0.18.在负荷提升阶段(53~135d),当进水NH4+-N和NO2--N负荷维持在最高值380mg/(L·d)时,NH4+-N和NO2--N平均去除效率分别为82.74%和97.89%.NH4+-N和NO2--N最大去除速率分别为320.67和379.85mgN/(L·d),最大总氮去除速率和去除率为698.00mgN/(L·d)和91.84%.负荷提高阶段末,R1稳定在1.18左右,R2接近于0.反应器内Anammox菌占主导,存在少量反硝化菌强化总氮去除. 相似文献
36.
太子河流域莠去津的空间分布及风险评价 总被引:2,自引:1,他引:1
应用气相色谱-质谱联用仪(gas chromatograph-mass spectrometer,GC-MS),分析了莠去津(atrazine,AT)在太子河流域地表水、悬浮物和地下水中的含量水平,以及AT在该流域水体环境中的分布特征与环境行为,并对地表水中的AT污染程度进行了初步评价.结果表明,太子河流域地表水中ρ(AT)为0~734.0 ng·L-1,悬浮物中ω(AT)为0~1 496.6 ng·g-1,地下水中ρ(AT)为30.0~245.0 ng·L-1,其算术平均值分别为335.3 ng·L-1、382.9 ng·L-1和104.4 ng·L-1.AT在太子河流域地表水中水相-悬浮物相的有机碳标准分配系数(lg koc)介于3.50~4.14,表明悬浮物的吸附是水体中AT迁移的一个重要途径.AT在太子河流域地表水体中(水相和悬浮物相)的通量介于1.5~184.7 mg·s-1之间,最高值出现在中游地区.风险评价结果显示,地表水中AT的生态风险很小,95%以上的物种能够得以保护,但太子河流域地表水中AT的残留水平可能具有一定的潜在危害. 相似文献
37.
炉窑排放是大气污染的重要来源.准确测定其浓度,排放量,对摸清现状和控制污染排放有重要意义.监测现场情况各异,很多因素对监测有影响.本文作者在监测中遇到的几个事例进行了分析,以期与同行交流. 相似文献
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农业旱灾脆弱性评价--以北方农牧交错带兴和县为例 总被引:13,自引:0,他引:13
基于区域自然灾害系统理论,构建了农业旱灾灾害系统及其脆弱性评价指标体系,建立了农业旱灾脆弱性综合评价模型,指出农业旱灾脆弱性评价是一个过程性评价:灾前-灾中强调区域农业生产系统的易损性,灾中-灾后强调区域里的人应对旱灾的适应性.以地处北方农牧交错带的兴和县为例,进行了农业旱灾脆弱性评价,结果表明:农牧交错带的农业旱灾脆弱性在县域尺度上主要受农牧用地比例的影响,在农户尺度上取决于非农牧收入比例的大小,所以合理、有效的农牧结合发展和非农牧产业发展有利于降低该地区的农业旱灾脆弱性. 相似文献
39.
密封消解法测定高氯化物废水的化学需氧量 总被引:5,自引:0,他引:5
开发出测定高氯化物废水COD的密封消解法,该法可排除高浓度氯离子的干扰。通过丁酮氧化率、氯离子干扰、混配水样和实际水样的测定,对密封消解法和重铬酸钾法进行了验证。试验结果表明:在测定高氯离子废水的COD时,密封消解法优于重铬酸钾法,能够真实、准确地测定废水的COD。 相似文献
40.
一体式膜-生物反应器的水动力学特性 总被引:26,自引:4,他引:22
以研究一体式膜 -生物反应器的水动力学特性为目的 ,通过试验测定了反应器中膜间液体错流流速的分布和大小 ,建立了描述错流流速的计算模型 ,并考察了曝气量和反应器结构对错流流速的影响 .曝气量为 40 m3/h时 ,膜组件中部的错流流速为0.36~ 0.43m/s,比膜组件 2边的流速约大 6.2%~ 21%.错流流速实测值与模型计算值吻合良好 .曝气量为 20~50 m3/h时 ,错流流速随曝气量的升高而增大 ,当曝气量大于 50 m3/h后错流流速逐渐趋向平稳 ;反应器高度越高 ,上升流通道越窄、下降流道和底部流道越宽 ,在同样曝气量条件下 ,可获得越大的错流流速 . 相似文献