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911.
硫化氢分解制取氢和硫技术的进展 总被引:8,自引:0,他引:8
介绍了 H2 S分解制氢和硫的热力学、动力学最新研究成果 ,综述了 H2 S分解制氢和硫的各种工艺技术的新进展 ,并对这些工艺技术进行了分析和评述。 H2 S分解制氢的同时回收硫是一种很有前途的治理废气减轻污染的方法。 相似文献
912.
活性氧化铁/石英砂吸附剂去除水体中的重金属 总被引:5,自引:0,他引:5
介绍了活性氧化铁/石英砂吸附剂的特点和制备方法。该吸附能有效去除水体中的重金属,包括阳离子、阴离子、重金属颗粒物及一些络离子,且容易再生,被吸附的金属可以回收。 相似文献
913.
采用逐级提取法对江苏某油区5个已污染的碱性土壤中的Pb、Cd、As、Cr的金属赋存形态和在其上生长的植物的生物可给性进行了调查结果表明,除总Cd外,其他3种金属对土壤都有不同程度的污染污染类型不同,使莎草的生物有效性有较大差异,与对照点相比,除总Cr外,其它3种金属的生物富集系数明显降低金属赋存形态也有不同,其中Pb和Cr以铁锰结合态和残渣态为主,As以铁锰结合态、残渣态和有机质结合态为主,Cd以碳酸盐结合态和残渣态为主. 相似文献
914.
915.
采用不锈钢采样罐对华东地区8家涂料制造企业生产车间排口进行采集,运用气相色谱-质谱联用技术(GC-MS)测定了106种VOCs组分,识别了VOCs排放特征,建立了溶剂型涂料和水性涂料VOCs排放成分谱,分析了VOCs对臭氧生成的贡献.结果表明,涂料制造行业VOCs特征组分主要为芳香烃和含氧烃,两者浓度范围在65.5%~99.9%,溶剂型涂料VOCs排放主要以芳香烃为主,占总VOCs的63.0%~94.0%;水性涂料VOCs排放主要以含氧烃为主,占总VOCs的54.5%~99.9%.间/对-二甲苯(32.4%)、乙苯(19.0%)和乙酸乙酯(12.1%)为溶剂型涂料源排放特征,乙酸乙酯(83.7%)与2-丁酮(8.0%)为水性涂料源排放特征.芳香烃和含氧烃是涂料制造行业的主要活性组分,对臭氧生成潜势(OFP)的总贡献率在92.9%~99.9%之间.源反应活性分析(SR)表明,水性涂料单位质量VOCs对臭氧的生成贡献低于溶剂型涂料,因此可显著降低臭氧的生成潜势.研究显示,针对涂料制造行业VOCs污染治理,应重点关注芳香烃和含氧烃中对臭氧生成潜势贡献较大的VOCs组分,进行源头和精细化控制. 相似文献
916.
天津地区大气污染状况和气溶胶硫酸盐的研究 总被引:1,自引:1,他引:1
我们于1980—1981年对天津市大气污染物浓度做了同步监测,对天津市大气污染状况,二氧化硫转化为硫酸盐的过程及其对大气能见度的影响做了研究。以超C_i几率和的方法处理数据,研究结果表明,大气污染以早晨最严重,傍晚次之,中午较轻:冬季比夏季污染严重。各种污染物中以硫酸盐对大气能见度的影响最大,总颗粒物次之。当大气相对湿度大于70%时,对大气能见度的影响比较突出。颗粒物中的苯溶物对大气能见度有一定的影响。城市中相对湿度高时硫酸盐浓度大,可能是产生冬季烟雾事件的原因。下风方向的硫酸根浓度与二氧化硫浓度的比值和硫酸根含硫浓度与大气总硫浓度的比值均比上风方向相应的数值高,说明城市燃煤烟气是硫酸盐的来源。城市中硫酸根浓度与二氧化硫浓度的相关系数为0.77,硫酸根与颗粒物浓度的相关系数为0.95。在形成硫酸根的过程中二氧化硫浓度和颗粒物可能有贡献。以一维有源简化模式估算二氧化硫转化为硫酸根的速率常数,约为2.3±1.1%/hr,冬季约1.5%/hr。二氧化硫的迁移距离约为17—340km。 相似文献
917.
918.
Removal kinetics of phosphorus through use of basic oxygen furnace slag (BOF-slag) was investigated through batch experiments. Effects of several parameters such as initial phosphorus concentration, temperature, BOF-slag size, initial pH, and BOF-slag dosage on phosphorus removal kinetics were measured in detail. It was demonstrated that the removal process of phosphorus through BOF-slag followed pseudo-first-order reaction kinetics. The apparent rate constant (kobs) significantly decreased with increasing initial phosphorus concentration, BOF-slag size, and initial pH, whereas it exhibited an opposite trend with increasing reaction temperature and BOF-slag dosage. A linear dependence of kobs on total removed phosphorus (TRP) was established with kobs = (3.51 ± 0.11) × 10− 4 × TRP. Finally, it was suggested that the Langmuir–Rideal (L–R) or Langmuir–Hinshelwood (L–H) mechanism may be used to describe the removal process of phosphorus using BOF-slag. 相似文献
919.
Removal kinetics of phosphorus through use of basic oxygen furnace slag(BOF-slag)was investigated through batch experiments. Effects of several parameters such as initial phosphorus concentration, temperature, BOF-slag size, initial p H, and BOF-slag dosage on phosphorus removal kinetics were measured in detail. It was demonstrated that the removal process of phosphorus through BOF-slag followed pseudo-first-order reaction kinetics. The apparent rate constant(kobs) significantly decreased with increasing initial phosphorus concentration, BOF-slag size, and initial p H, whereas it exhibited an opposite trend with increasing reaction temperature and BOF-slag dosage.A linear dependence of kobson total removed phosphorus(TRP) was established with kobs=(3.51 ± 0.11) × 10- 4× TRP. Finally, it was suggested that the Langmuir–Rideal(L–R)or Langmuir–Hinshelwood(L–H) mechanism may be used to describe the removal process of phosphorus using BOF-slag. 相似文献
920.