水泥基材固化含油污泥的析出性能

以水泥作为固化剂对中原油田文一污的含油污泥进行了固化处理,固化块的强度随着水泥量／污泥量的增大而增大,当水泥量／污泥量为2．0时,强度为16．07Mpa。通过正交试验。确定了浸泡时间及水泥量／污泥量是影响固化块浸出液中含油量的两个主要因素。在25℃、浸泡时间120h、水泥量／污泥量在1．0～1．8,浸出液含油量低于5mg／L。浸出液的有毒元素含量符合GB5085．3-1996的要求。     

长庆油田五里湾采油污水絮凝实验研究

针对五里湾采油污水含油量、悬浮物、细菌含量高、成垢离子含量较高的特点,文章通过对pH值、除铁剂、絮凝剂、加药间隔时间进行优选,得出适宜的絮凝条件:pH值为7.5、除铁剂加量为40mg/L,无机絮凝剂加量为40mg/L、有机絮凝剂加量为1.0mg/L、加药间隔时间为30s。分析了处理前后的水质,并进行了与地层水的配伍性实验。结果表明:处理后水质达到《碎屑岩油藏注水水质推荐指标及分析方法》SY/T5329—94中回注水水质标准,并且水质稳定,与地层水配伍性良好。     

闽东某钼矿周边农田土壤钼和重金属的污染状况

调查了闽东某钼矿周边农田土壤和稻米钼及重金属的污染状况,对土壤钼的人体健康风险进行了评价,探讨了土壤钼的安全阈值。结果表明,部分土壤遭受了铜和镉的污染,以轻度污染为主;部分稻米出现镍和镉的污染,以轻度污染为主;土壤全钼含量为3.30~325.6 mg/kg,最高值高出福建省土壤中钼的环境背景值87倍,说明该区土壤已遭受严重的钼污染。稻米钼含量为0.58~12.04 mg/kg,对人体具有很高的健康风险;根据稻米钼含量与土壤钼含量之间的关系和人体健康风险评价结果,推算出土壤中钼(全钼)的安全阈值不高于4.51 mg/kg。     

高压输电线路并列架设空间工频电场研究

利用等效电荷法计算多线路并列架设空间工频电场。结果表明,并列架设输电线路之间的工频电场会出现不同程度的叠加或削减,进而影响线路下方工频电场的强度和变化趋势。提出了多线路并列架设的线路空间布置建议,为输电线路环境影响评价模拟类比线路选取提供参考。     

含油污泥处理中石油烃控制指标研究＊

石油烃含量是含油污泥处理中必不可少的重要控制指标。文章分析了含油污泥中石油烃组成及主要污染控制要求,介绍了国内外含油污泥处置对石油烃含量的控制现状;依据危险废物鉴别标准的相关规定,以及对原油中芳香族化合物及其多环芳烃含量的研究成果,对采用石油烃指标进行危险废物鉴别做了推论计算。结果认为：含油污泥等固体废物及其处理残余物的石油烃含量≤0.25％,不属于危险废物或已实现无害化处理;石油烃含量介于0.25％～1.7％时,其是否属于危险废物,最终需要进行危险废物鉴别而确定;石油烃含量＞1.7％,则属于危险废物或未实现无害化。     

基于AHP-GIS的重庆市山洪灾害风险区划研究

山洪灾害风险评估与区划是山洪风险管理和决策的重要依据,可有效指导山洪灾害防治工作。利用重庆市2013~2015年山洪灾害调查评价数据,融合降雨条件、下垫面、人口条件、经济财产等多元参数,嵌入抗灾能力修正系数,建立重庆市山洪灾害风险性评价指标体系。利用层次分析法(AHP)确定各指标权重,并依托ArcGIS空间分析叠加功能得到重庆市山洪灾害危险性、易损性、风险性分布图。经多目标图层综合叠加与非监督聚类分析,将境内山洪灾害风险强度分为微、低、中、较高、高5个等级,其面积比例分别为14.97%、25.19%、24.41%、22.2%及13.23%。据此,将重庆市山洪灾害风险划分为渝东北高海拔山地较高风险区（1.42 km²）、渝东北中海拔山地中低风险区（1.12 km²）、渝东南中海拔山地高风险区（1.69 km²）、渝中部低海拔山地低风险区（2.07 km²）、渝西中低丘陵低微风险区（0.59 km²）及渝西低丘平坝较高风险区（1.34 km²）6个分区,风险度分布与分区结果客观反映了山洪灾害发生特点、分布情况、易发程度和防治迫切程度的区域差异。     

固定化多酚氧化酶测酚电极的研究

用从马铃薯中提纯,经吸附交联得到的固定化多酚氧化酶与氧电极组装设计而成的酚传感器,可检测大多数酚类化合物,其灵敏度、准确度、线性范围、响应速度、稳定性及抗干扰性,均可基本满足要求。研究证明,该法具有一定的开发实用价值。     

浅谈衡阳人文旅游资源的有效传播

衡阳是一座具有两千多年的历史文化名城,有着丰厚的历史文化遗产和丰富的人文旅游资源,但传播效果不尽理想是衡阳人文旅游资源开发过程中的一个瓶颈.通过对衡阳人文旅游资源特点与优势的分析,结合衡阳人文旅游资源的传播困境,试探性提出实现衡阳人文旅游资源有效传播的建议.参5.     

污泥干燥特性及其模型求解

相同质量污泥(3.0±0.01)g在85¹45℃下进行恒温干燥实验,得到污泥干燥过程中含水率、干燥速率等变化规律,采用多元线性回归对实验数据进行分析,得到污泥干燥动力学模型。结果表明:污泥在干燥过程中经历加速、恒速和降速3个阶段,3个阶段的分界点固定在污泥失重率为10%和65%处而不随干燥温度的变化而变化;在同一干燥温度下,饼状污泥的干燥速率大于球状污泥;Logarithmic干燥模型MR=a·exp(-kt)+b在各干燥温度下均最适宜表述污泥干燥过程,其参数a、b与干燥温度T呈二次多项式关系,参数k与干燥温度T呈一次线性关系;饼状污泥的有效扩散系数D eff在9.21×10-6145℃下进行恒温干燥实验,得到污泥干燥过程中含水率、干燥速率等变化规律,采用多元线性回归对实验数据进行分析,得到污泥干燥动力学模型。结果表明:污泥在干燥过程中经历加速、恒速和降速3个阶段,3个阶段的分界点固定在污泥失重率为10%和65%处而不随干燥温度的变化而变化;在同一干燥温度下,饼状污泥的干燥速率大于球状污泥;Logarithmic干燥模型MR=a·exp(-kt)+b在各干燥温度下均最适宜表述污泥干燥过程,其参数a、b与干燥温度T呈二次多项式关系,参数k与干燥温度T呈一次线性关系;饼状污泥的有效扩散系数D eff在9.21×10-6².22×10-5m2/min,球状污泥的有效扩散系数D eff在6.55×10-62.22×10-5m2/min,球状污泥的有效扩散系数D eff在6.55×10-6¹.37×10-5m2/min。且随着干燥温度的上升,有效扩散系数D eff呈上升趋势。在相同干燥温度下,饼状污泥的有效扩散系数大于球状污泥。