出口温度不同的锅炉并联使用时存在的问题及解决办法

集中供热使用的热水锅炉并联运行的居多,设计出口温度不同并联使用的锅炉出现事故的十分常见,应引起我们足够的重视。本文阐述了只有经过改造使出口温度相同,方可并联使用。     

某污泥堆肥车间通风系统实测与分析

堆肥处理是城市污泥减量化、无害化和资源化的主要手段.在污泥堆肥过程中会产生大量的有害气体,需通过集中收集和生物过滤的方法将其处理.研究表明,生物滤池的滤料过滤阻力随时间逐渐增加,滤料的使用寿命不仅要考虑过滤效率问题还需考虑使用终阻力.并联风机通风系统存在工况转捩点,设计工况和系统终阻力工况点应位于工况转捩点的右侧.     

活动态铊的极谱法测定

文章研究了活动态铊的提取条件和极谱测定方法,并用此法测定了多个沉灰渣样品中活动态铊的含量。     

污水厂二沉池出水化学除磷实验研究

在原水总磷较高的情况下,生物除磷已不能满足除磷要求。化学除磷作为生物除磷的重要补充显得非常重要。液体硫酸铝是一种很好的化学除磷药剂,在二沉池出水总磷大于2．00mg／L的情况下,60．00mg／L液体硫酸铝投加量可以使TP降至0．50mg／L以下,去除率达到80．00％以上。适宜的水动力条件是除磷效果的保证。     

长江口及其邻近海域营养盐与DSi余流通量的分布和季节变化

分别于夏季(2005年7月)、秋季(2005年11月)和春季(2006年4～5月)对长江口及毗邻海域进行观测,并根据水文数据、盐度与营养盐数据计算DSi余流通量.结果表明:三个季节SiO_3~(2-)平均浓度分别为54.31 μmol/L(秋季)、43.61 μmol/L(春季)和45.39 μmol/L(夏季).杭州湾区域PO_4~(3-)浓度一般比长江口高,与SiO_3~(2-)的分布情况不同,可能与悬浮物吸附与解吸附过程有关.调查区域内NO_2~- 和NH+4的浓度偏低.NO_3~-分布呈现出较好的保守性.NO_3~-占总氮的百分比平均为94.28%(夏季)、97.24%(秋季)、98.33%(春季).受陆源污染物排放的影响,在14号站位附近发现一个无机氮高于120 μmol/L的中心区.比较三个季节DSi余流通量东西分量和南北分量的绝对值,一般大潮大于小潮,表层大于底层.表层余流的方向一般向东,东南或南,底层流向主要是向西或西北.DSi的余流通量在近口门处站点较大,长江口前缘(SH1、SH2)和南缘(SH5)、杭州湾(ZJ1,ZJ2)的余流通量较大.     

地表沉陷治理的新方法

最近,兖州矿业(集团)公司济宁二号煤矿在四采区应用覆岩离层注浆技术,减沉效果相当明显,取得了良好的效果.     

基于数值仿真-响应表面法的二沉池优化研究

以长沙市某污水处理厂二沉池为例,采用多相流混合物模型与k-ε湍流模型结合对辐流式二沉池内速度场和污泥浓度场进行了数值模拟.以出水口悬浮物浓度(SS)为响应目标,对影响二沉池沉淀效果的3个影响因素(进水口流速、颗粒污泥粒径、挡板的淹没深度)进行中心复合设计(central composite design,CCD),并经响应表面法分析得到影响出水SS的二次回归模型,确定了二沉池沉降的最佳条件:进水口流速为0.03m·s-1,颗粒污泥粒径为220.41μm,挡板的淹没深度为3.45m,采用数值仿真模拟实验得到出水口悬浮物浓度值为2.4mg·L-1,较优化之前的仿真结果一周平均值6.7mg·L-1相比,其处理效率提高了64.2%.采用数值仿真和响应表面法结合对二沉池工艺条件进行优化研究,可以加速寻优过程,是工艺优化的辅助工具.     

B610E不同焊接接头在石油沉积水中的耐蚀性研究

通过室内浸泡、应力腐蚀试验对B610E高强储罐铜所用不同焊接方式在石油沉积水中的耐蚀性进行研究。结果表明,B610E气体保护焊材料的耐蚀性最好,将Q235＋B610E埋弧平焊对接后,由于存在电偶对,耐蚀效果最差。在石油沉积水中,B610E埋横焊具有中等SCC抗力,B610E气体保护焊、B610E气电立焊以及B610E＋Q235埋弧平焊对接具有高的SCC抗力。     

天津市经信委组织申报2013年节能技术改造财政奖励备选项目

本刊8月16日讯:符合国家产业政策,2014年底前实施节能改造,年实现节能量在5000吨标准煤(含)以上的节能项目单位,可申请国家经信委2013年节能技术改造财政奖励备选项目申报(津经信节能〔2012〕56号)。专项资金主要支持燃煤锅炉(窑炉)改造、余热余压利用、节约和替代石油(仅包括节约石油改造     

换流站并联电容器保护跳闸分析及改进

针对换流站无功设备自动投切过程中发生的一起滤波器差动保护单套保护跳闸事件,基于并联电容器保护配置和交流滤波器选相合闸装置原理,对跳闸原因进行深入分析。分析结果表明:并联电容器选相合闸装置未在B相电压过零点合闸,同时并联电容器差动保护未躲过短时冲击电流,以及保护装置对高频电流过滤处理不充分是导致单套保护装置跳闸的根本原因。