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422.
砂土液化会对结构的地震反应产生不可忽视的影响,这一现象也将对基础隔震结构地震反应规律产生影响。 基于有限元方法,采用 ABAQUS建立了土?隔震结构非线性动力相互作用的整体有限元分析模型,针对不同地基液化情况对基础隔震结构地震反应规律及隔震效果的影响进行了深入分析。结果表明:隔震结构下部桩基础能够有效提高下部地基的抗液化能力,进而保证隔震结构的整体稳定性。总体来看,液化场地上隔震结构的隔震效果及地震反应与输入地震动的特性相关,近场地震作用下液化地基上隔震结构的隔震性能保持良好,而远场强震作用下液化地基上隔震结构的隔震效果降低。同时隔震层产生较大的位移反应可能导致隔震支座失稳或强度破坏,设计时需特别注意。 相似文献
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土的动模量、阻尼比和砂土抗液化强度是土动力特性的主要指标,是研究重大工程场地设计地震动参数的基础性资料。结合宁波象山港大桥工程场地地震安全性评价工作,采用南京工业大学自行研制的GZZ-1型自振柱仪,首次对宁波近海沉积的淤泥质粘性土、粘性土和砂土进行了动模量和阻尼比的试验研究。发现土的动剪切模量比C/Cmax、阻尼比λ与剪应变幅值γ的关系,可分别采用Martin-Davidenkov模型和作者建议的阻尼比经验公式进行拟合;此外,采用南京工业大学自行研制的DSZ-1型动三轴仪,首次对宁波近海沉积的砂土和粉土进行了液化试验研究,结果表明,宁波近海沉积的砂土和粉土的抗液化强度可采用指数函数进行拟合,且与南京长江三桥场地粉土的抗液化强度相近,但明显大于福建标准砂的抗液化强度。 相似文献
424.
仇彬 《特种设备安全技术》2012,(5):12-13
压力容器投用后首次内外部检验周期一般为3年,对于介质为液化石油气的储罐,我们将首次内外部检验周期定为1年。在对某液化石油气储配站内的2台100m3液化石油气卧式储罐进行投用后首次内外部检验时.发现其中一台储罐的内表面有一个超标凹坑。从检查的情况来分析。可以肯定是投用前人为造成的机械损伤。使用一年过程中基本没有太明显的破坏。现将检验结果分析和处理情况介绍如下。 相似文献
425.
426.
基于阻尼器反力墙体系的特大型LNG储罐控制研究 总被引:1,自引:0,他引:1
特大型液化天然气(LNG)储罐的固有频率通常介于2~10Hz之间,处于大部分地震运动的频率范围之内.在过去的几十年中,许多事故已经证明,储罐在地震作用下很容易遭破坏.使用隔震支座来减少储罐的地震作用已经被证明是非常有效的,但对于特大型LNG储罐,其连接组件对隔震层层问位移有严格限制,尤其是在软土场地中,桩水平抗力与隔震... 相似文献
427.
428.
一般来讲,燃烧设备的水平烟道长度小于3 m时,可不用采取防爆措施。大于3 m的燃烧设备(如锅炉、工业热炉)的封闭炉膛和烟道上,应装设防爆门或防爆膜等泄压装置。通常装在垂直于爆炸冲击波运动方向,约在烟道顶头和转弯处的地方,其高度不低于2 m。另外,在助燃用空气主风管的端头和液化石油气与空气的混合部位,也要设防爆膜。安 相似文献
429.
液化气属于易燃、易爆的物质,作为社会上普遍应用的燃料,其供应也越来越广泛。目前,很多人开个小门脸就成了换气站点。这些门脸的选址不符合有关规范的要求。有的换气站点设在集贸市场附近,有的可能设在居民楼内,有的甚至就设在自己家内。这样就造成了很大的火灾和爆炸隐患。 相似文献
430.