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311.
安全泄放是在失控条件下降低反应体系风险最为经济有效的技术措施。为了研究泄放口的设计,利用高性能绝热量热仪PhiTEC II对质量分数20%的过氧化二叔丁基(DTBP)-甲苯(C7H8)体系进行了测试,得到热惯量1.06条件下温升速率、压升速率随温度变化的数据。结果表明:该DTBP体系的起始分解温度为148℃,其反应体系属蒸汽和气体共同作用的混合体系;采用Leung方法和OMEGA方法对该体系的安全泄放量和泄放装置的泄放能力进行了计算,求得当泄放压力为0.25 MPa时的泄放面积为0.001 4 m2;低热惯量的绝热量热仪Phi-TEC II可以为失控反应的压力泄放设计提供基础数据,有利于提高安全泄放设计的可靠性。 相似文献
312.
313.
<正>暖宝宝在冬天时的确可以给我们提供温暖,但同时产品质量、规格、使用时所发生的问题也值得我们关注。毕竟,我们要得是温暖而不是伤害。注意事项:1.不要在使用电热毯等取暖器具的同时使用暖贴,睡觉时不要贴身使用暖贴。2.避免长时间使用于身体同一位置,随时注意观察皮肤状况,防止局部温度过高,造成低温烫伤。(低温烫伤"低温烫伤"是指在50℃左右的温度下,热源在人体局部作用时间过长,热能慢慢渗透进入软组织而引起的烫伤。低温烫伤对热敏感度低的人往往是在 相似文献
314.
CRH_1型动车组一等座车厢火源热释放速率研究 总被引:1,自引:0,他引:1
为了得到不同通风条件和旅客行李条件下CRH1动车组一等座车厢的火源热释放速率的合理取值范围,以CRH1型动车组一等座车厢为研究对象,以锥形量热仪和大型量热仪测定的高速客车车体内材料和行李的燃烧性能为输入参数,运用FDS软件模拟6种火灾场景下车厢的火源热释放速率随时间的变化规律,分析了通风条件、火灾荷载密度、可燃物间距和行李重量对车厢火源热释放速率的影响。研究结果表明:在不考虑旅客行李时,各种通风条件下车厢最大火灾热释放速率在1.86-4.34MW之间;在车门与车窗开启条件下,与不考虑旅客行李的情况比较,人均携带10、20kg行李时,火源热释放速率分别增加了12.84、15.38MW,增加的幅度分别为570%和684%。 相似文献
315.
钻井井喷失控因素分析及预防对策 总被引:2,自引:0,他引:2
井喷失控是钻井中的灾难性事故,有必要开展井喷失控研究,找到井喷失控发生的原因和提出防止井喷失控的对策。在统计分析1970年到2009年间中石油发生在钻进过程中的48例井喷失控事故的基础上,通过对防喷器、节流压井管汇、套管、井喷后爆炸起火等井喷失控因素分析,并利用MLS法对上述各种井喷失控因素危险值进行评估。最后,根据井喷失控因素分析和危险值评估结果,结合现有的钻井井控设计,提出了防止钻井井喷失控的对策。 相似文献
316.
利用全尺寸热烟测试(Hot SmokeTest)的方法,在一个四节编组、安全门系统制式下的地下二层地铁车站,开展了防灾系统安全性的火灾热烟测试实验,检测了地铁防灾系统的联动效果、事故模式切换状况和综合安全性能,实验得到了闭式全高安全门系统下的烟气扩散特点、楼扶梯开口向下流速、有效疏散时间,分析了排烟量的非对称性设计导致的烟气非对称流动特点。实验数据可为国内类似的采用四节编组(80m长)的站台、闭式系统设计的地铁线路提供参考。 相似文献
317.
虞国锋 《中国特种设备安全》2014,(7):31-33
本文简要介绍了膜式水冷壁管屏制作工艺过程和珠光体耐热钢水冷壁管屏制造过程中易产生的缺陷分析,通过改进优化成排弯曲模具,焊前清理、预热,避免外侧管椭圆度、焊接气孔、咬边等缺陷。结合工艺试验分析了珠光体耐热钢管屏热矫正后不恰当的冷却方式引起延迟裂纹的原因,从而总结出珠光体耐热钢水冷管屏焊后热矫正时需特别注意的加热方法、加热温度及冷却方式,确保产品质量。 相似文献
318.
热棘轮效应将产生累积塑性变形,可能导致部件变形性失效。在分析RCC-M规范热棘轮效应评定不足的基础上,从控制累积塑性变形的角度,给出一种基于效率曲线和比率曲线的热棘轮评定方法。以某核电厂稳压器喷雾接管的热棘轮分析实例表明,基于效率曲线和比率曲线的评价方法综合考虑了热应力幅、循环次数和材料特性的影响,适用性比RCC-M规范评定方法更广泛。 相似文献
319.
对ASME和GB150关于成形的术语的定义和分类进行了比较;分析了各类成形工艺对材料性能的影响;对于恢复材料性能和改善材料性能热处理及所用试件进行了讨论。 相似文献