用差压式直读BOD测定装置测定生活污水和北京护城河中的BOD_5

本文给出了用仪器法和化学法测定生活污水、北京护城河废水和萄萄糖-谷氨酸标准溶液中BOD_5的结果,在允许误差范围内,两种方法的实验结果完全相符。对迄今尚元标准分析程序的仪器法,经定量计算和反复测试验证后,拟定了用仪器测定BOD_5的操作规程,并对投水量表进行了论证计算。本文不仅具有较大的实用性,而且具有一定的学术价值。     

在用管壳式不锈钢换热器管束破裂原因分析

阐述了芳烃联合装置中的200号加氢处理装置EA-201C不锈钢换热器管束破裂的主要原因，探讨防止换热器故障的一些措施。     

富Ca^2＋柠檬酸废水的处理

采用近三年废水处理厂的实际运行数据，分析了Ca^2 对厌氧和好氧的影响。在选用的工艺中，IC塔能适应高Ca^2 废水，不论是厌氧还是氧，Ca^2 对COD的去除都无影响。     

SBBR同步硝化反硝化处理生活污水的影响因素

序批式生物膜反应器SBBR采用塑料鲍尔环填料,在有氧情况下用于处理实际生活污水.该反应器能很好地创造缺氧微环境,载体生物膜具有吸附储碳能力,出现了良好的同步硝化和反硝化现象.反应器中溶解氧浓度在较大的范围内(0.8～4.0 mg·L-1)能有效地实现同步硝化和反硝化.当溶解氧浓度大于4.0 mg·L-1后,TN容积去除率大幅下降,出水TN大幅上升.增加载体生物膜厚度有利于同步硝化和反硝化.进水浓度基本不影响脱氮的效率,但出水TN随进水浓度增加而升高,建议原水浓度高时可增加后续脱氮处理或减少进水量来满足出水要求.优化运行方法和参数后,SBBR连续运行的TN去除率可稳定在74%～82%.     

UASB-CASS工艺处理酒精废水

介绍了UASB—CASS（上流式厌氧污泥床反应器——周期循环活性污泥法反应池）工艺在处理酒精废水中的应用，工程运行表明，高浓度的酒精废水可以得到有效治理，出水水质能够满足GB8978-1996《污水综合排放标准》二级排放标准的要求。     

二氧化钛-水体系氧同位素分馏系数的实验研究

对TiO2的两种常见同质多像变体金红石和锐钛矿与水之间的氧同位素分馈系数的实验研究进行了系统的总结和评述。水热品化法（575～775℃）和水热氧化法（300～700℃）以及低温水解（22～50℃）获得的实验金红石－水体系分馏系数与增量方法理论计算结果相一致。低温水对法获得的锐钛矿－水体系分馏可能是一种不平衡分馏，其分馏系数的大小决定于锐钛矿的形成机制。同时，低温水解实验还揭示．在低温矿物形成和同质多像转变过程中可能存在氧同位素继承性，这对解释低温环境氧同位素数据具有重要的地球化学意义。     

PAC—SBR法处理高浓度有机废水

针对高浓度有机废水无稀释好氧处理这一新领域中存在的某些问题，本文提出了ＰＡＣ—ＳＢＲ生化法。通过对ＰＡＣ—ＳＢＲ与ＳＢＲ这两个生化系统的生化效果、污泥负荷、污泥沉降性能、好氧速率、动力学常数测定以及活性炭（ＰＡＣ）吸附性能的试验比较，对这一新的生化系统有一个较全面的认识，为ＰＡＣ—ＳＢＲ技术在高浓度有机废水治理上的应用提供理论依据。     

好氧生物处理对焦化废水中有机物的去除

本文在实验室条件下，对焦化废水采用完全混合式活性污泥法试验装置，考察了运行参数对有机物去除效果的影响，归纳总结了有机物（ＣＯＤ）去除负荷的动力学关系，测定了各单项有机物的组成、去除率和降解常数，并测定了曝气吹脱的影响。文中对焦化废水中有机物的整体去除规律（ＣＯＤ、ＢＯＤ５）和所含各单项有机物的降解特性进行了较为详细的研究。     

不同曝气位点对微氧强化硫酸盐还原-反硝化脱硫效果及群落结构的影响

微氧强化硫酸盐还原-反硝化脱硫(SR-DSR)工艺因具有同步处理废水中COD、NO~-_3、SO■生成S~0且运行成本低、流程短的优势而受到关注.但因不同曝气方式而在反应器中形成的不同微氧区的位置对反应器运行效能、S~0转化率和群落结构的影响尚不明确.因此,本文以5 mL·min~(-1)·L~(-1)曝气速率、10.4 mmol·L~(-1)硫酸钠、31 mmol·L~(-1)乳酸钠和8 mmol·L~(-1)硝酸钾连续运行膨胀颗粒污泥床(EGSB)反应器,对比研究了回流槽中(底部)曝气(微氧区位于反应器下部)和反应区上部曝气(微氧区分别位于反应器上部和下部但DO更低)运行稳定后,反应器的运行效能、S~0转化率和功能微生物的演替规律.结果表明,上部曝气时乳酸盐去除率为100%,出水中乙酸盐浓度为9.1 mmol·L~(-1),丙酸盐浓度为3.7 mmol·L~(-1),NO~-_3去除率为100%,出水中NO~-_2浓度为0.35 mmol·L~(-1),SO■去除率为84%,出水中S~(2-)浓度为2.6 mmol·L~(-1),S~0转化率为59%.与底部曝气相比,上部曝气时出水中乙酸盐和丙酸盐浓度分别升高2.2和1.9 mmol·L~(-1),NO~-_2浓度下降0.15 mmol·L~(-1),S~(2-)浓度降低0.5 mmol·L~(-1),SO■去除率和S~0转化率分别下降6%和1%.上部曝气时,反应器下部和上部均存在相对减弱的微氧环境,使得反应器中硫酸盐还原菌(SRB)Desulfomicrobium和Desulfobulbus的总丰度分别增加9%和5%,硫氧化反硝化菌(soNRB)Halothiobacillaceae和Sulfurovum的丰度均减小3.1%,异养反硝化菌(hNRB)Comamonas的丰度升高0.2%,互营菌Synergistaceae的丰度减少37%.其中,反应器下部的SRB和soNRB总丰度分别升高28%和3%,为SO■还原和S~0转化提供了充分条件,而反应器上部的微氧环境又减弱了SO■还原过程,从而降低了反应器出水中的S~(2-).因此,在碳源充足的条件下,可以采取反应器上部曝气的方式创造微氧环境,既可以保证较高的S~0转化率,又可以减少出水中S~(2-)和NO~-_2的浓度.     

水中亚硝酸盐氮的应急事故测定方法

采用J.Gabby推荐的适用亚硝酸盐快速分光光度测定的方法.亚硝酸盐在酸性介质中与间苯二酚和氧锆基离子形成苍黄色的螯合物,进行比色分析.并根据实际情况给出了可行的排除本方法常规干扰的措施.是一种较为快捷简便且抗干扰的现场应急监测方法.