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931.
对比研究了化学混凝(chemical coagulation,CC)与电絮凝(electrocoagulation,EC)作为超滤膜分离的预处理工艺,在死端过滤条件下与超滤膜的作用机制以及对膜污染的减缓效果.主要研究了Al3+投加量对膜通量、絮体性质(粒径、强度系数、恢复系数、分形维数)、以及滤饼层性质的影响.结果表明,EC作为预处理时,生成的絮体强度大且结构紧实,在膜表面堆积形成的滤饼层具有疏松多孔、亲水性强的性质;而CC作为预处理时,生成的絮体强度低且比较松散,在膜过滤过程中容易被压力压碎压实,导致滤饼层比较密实、亲水性低.因此,EC作为预处理工艺对膜污染的减缓效果好,在运行过程中可以保持较高的膜通量,膜通量较CC高约5.57%. 相似文献
932.
933.
高风速电收尘器的实验研究 总被引:3,自引:0,他引:3
最新研制出的新型高校Ω-2C型极板,仅一层收尘效率就达80%左右。它将Ω-2C型合肥市板迎风排列可大大提高尘粒向集尘极运动的驱动速度,为集尘极捕集尘粒提供最有利条件,成为捕集粉尘的主要作用力。在处理相同风量,取得相同效率时,高风速电收尘器电场风速可达到3m/s左右,粉尘在电场中通过时间为0.5秒左右,因此可大大减少电场长度,电收尘器体积,成倍降低电收尘器的成本,使其小型化。其次,Ω-2C型极板能把 相似文献
934.
935.
用20%硝酸改性活性碳毡,利用扫描电镜和傅里叶红外光谱等技术对其改性后的结构进行了表征;利用改性活性碳毡作为吸附电极,进一步研究了其应用于电吸附的除盐效果和影响因素.结果表明,改性后的活性碳毡上的羰基和羧基增多,比表面积增大了32.2%,平均孔径提高了2.5%,微孔体积增大了23.1%.在电压为1.2V,pH值为6~8,极板间距为5mm时电吸附装置对水中Zn2+的吸附效果最优,动力学分析表明改性活性碳毡吸附Zn2+更符合准二级动力学方程,吸附等温线符合Langmuir等温吸附模型,除此以外,电吸附循环实验表明用20%硝酸为再生液,通过电极反接,改性活性碳毡的再生率> 74%,说明在电吸附Zn2+过程中改性活性碳毡具有良好的再生性. 相似文献
936.
建立了固相萃取-超高效液相色谱/电喷雾离子源/三重四极杆串联质谱(SPE-UPLC-MS/MS)同时测定水中不同类别的9种抗生素的方法。水样经HLB固相萃取柱富集净化,6 m L酸化甲醇(φ(甲酸)=0.5%,先加入3 m L洗脱液,过柱完全后,再空抽至抽干,再加3 m L洗脱液)洗脱、浓缩,用V(甲醇)︰V(甲酸)=8︰2的水溶液1 m L定容后,采用BEH C18柱,以φ(甲酸)=0.01%的甲酸溶液-甲醇作为流动相进行梯度洗脱,采用串联质谱作为检测器进行检测。方法快速、灵敏,适用于水体中抗生素残留的测定。 相似文献
937.
本文通过三个典型的实测案例,探讨高密度电阻率法在隐伏断裂探测中的分析与应用;通过工程场地地质剖面的分析,对隐伏断裂的判定与异常的排除、以及它们不同的电性特征和解释方法进行了分析与探讨. 相似文献
938.
939.
940.
针对某燃煤电厂除尘器“电改袋”后运行中出现的设备阻力较高、滤袋破损、收尘灰斗灰量不均匀问题进行分析.采用数值模拟分析方法对除尘器内部的气流组织进行模拟试验研究,结合现场实际设备建立了物理模型,对除尘空间颗粒物沉积进行了理论分析,结果表明进入除尘器的颗粒物(200 μm以下)沉降速度低于1.5 m/s.把含尘气体近似为气相气流,采用Realizable κ-ε紊流模型进行该袋式除尘器除尘空间流场计算,结果表明除尘区中间气流平均上升速度达到1.0 m/s,在该上升气流作用下大部分颗粒物难以自然沉积是造成阻力增大的主要原因之一;采用长流程设计除尘空间会造成袋底下部空间的气流速度较大,前大后小,平均相差达到4倍左右,造成滤袋收尘量后移,它是造成滤袋破损和阻力升高的主要原因;各仓室流量分配相差11%~13%及各仓室滤袋流量分配不均容易造成局部滤袋破损几率增高. 相似文献