改性粘土防渗层性能研究及影响因素分析

以十六烷基三甲基溴化铵 (HDTMA)、聚铝阳离子为改性剂 ,对天然粘土分别进行有机、无机和有机 无机混合改性 ,对改性土防渗层去除污染物和控制渗滤液渗透的有效性和可行性进行研究 ,分析影响改性防渗层性能的各种因素。实验结果表明 ,各种改性土的吸附能力和容量均得到了提高 ,渗透系数在经过一定时间后可达到 1× 10 - 7cm s以下。因此 ,改性土作为防渗材料是可行的。pH、改性剂的浓度、Al 土比等对防渗层污染物的去除有重要影响。     

一个第四纪红色粘土母质发育的红壤剖面微形态特征的研究

发育在我国南方亚热带季风气候地区的第四纪红色粘土母质上的红壤早已为人们所注意。这是一类粘粒主要由结晶度不甚高的高岭石以及铝蛭石、伊利石，针铁矿所组成，具有一定脱硅富铝化程度且粘重的土壤．本文以微形态学方法对一个这类土壤剖面（江西余江）进行了详细研究．结果表明：该剖面微形态的演变主要表现在细粒物质及微结构特征的变化两方面。这些变化似乎与土体内的水分状况变化及因而引起的粘粒物质移动有关．令人感兴趣的是：在红色心土层的中上部（Ｂ１层）可观察到典型的微团聚化现象，说明这一过程不仅仅为热带湿润地区高度发育的铁铝土所特有，而且在北亚热带季风气候条件下发育的红壤中同样也有发生。     

聚铝及其加载粘土矿物高效絮凝沉降铜绿微囊藻的研究

考察了4种聚铝絮凝剂絮凝沉降铜绿微囊藻的效果，发现编号为HPACS02的聚铝絮凝剂除藻效果最好，并进一步研究得知HPACS02在pH7．5时絮凝除藻的效率最高。在采用HPACS02作为絮凝剂时，如果少量投加滑石、海泡石或高岭土等粘土矿物会对铜绿微囊藻的絮凝沉降产生增效作用，其中滑石的助凝效果最好。     

上海粘土流变性质及地面沉降问题初步研究（一）

报导了作者早先时候所做的有关上海地区粘土流变性质实验研究结果和地面沉降问题的初步分析,简要评述了当时已有的有关文献,介绍了试验方法,并指出了试验中有重要影响的问题,给出了一些详细的试验结果,发现瞬间塑性变形间性变形还大,不容忽视。     

改性粘土对水中浮上-分散态油的截留能力实验

进行改性粘土截留水中浮上分散态油的土柱实验研究。结果表明,经表面活性剂溶液改性后的粘土土柱对水中浮上．分散态油的截留能力大大增强,且土柱所截留的油类不易被清水淋出。     

凹凸棒土颗粒吸附剂的制备

讨论了凹凸棒土的复配造粒及再生方法,考察了造粒添加剂的种类,焙烧温度,焙烧时间等因素对颗粒强度和脱色性能的影响。研究结果表明：凹凸棒土颗粒吸附剂制备的工艺条件是,凹凸棒土：ＡｌＣｌ３：ＭｇＣｌ２．６Ｈ２Ｏ：ＭｓＳＯ４．７Ｈ２Ｏ＝１：０５％：１％：１％,焙烧温度为４５０℃,焙烧时间为１ｈ,吸附饱和后的颗粒吸附剂可以采用热再生。     

粘土制砖过程中固氟剂的研究

基于制砖时氟易与钙结合生成高温下较稳定的ＣａＦ２,从而降低氯化物逸出量,在试验分析２４种钙基物料固氟效果的基础上,选取效果较佳的６种分别在实验室和砖瓦厂进行优化添加比例试验,对其中途中 作了砖质检验,以研究其可能对成品砖质量的影响,并进行了相应的理论分析。     

焙烧温度对层柱粘土催化剂Cu/Ti-PILCs催化丙烯还原NO反应的影响

制备了钛层柱粘土负载铜催化剂Cu/Ti-PILCs,用于有氧条件下C3H6选择性还原NO反应,考察了焙烧温度对Cu/Ti-PILCs的催化活性、孔结构和表面活性物种状态的影响。500℃焙烧的Cu/Ti-PILCs具有最佳的催化活性。Cu/Ti-PILCs的孔结构在600℃焙烧温度下具有良好的热稳定性。H2-TPR和SEM显示,在500℃焙烧的Cu/Ti-PILCs上,铜物种高度分散,主要以活性物种Cu2+的形式存在。700℃焙烧引起较小孔的孔结构崩塌,使得催化剂比表面大幅降低,且高温焙烧下Cu/Ti-PILCs形成没有催化活性的铜氧化物团聚体,导致了催化活性的大幅降低。     

凹凸棒粘土对水中亚甲蓝的吸附性能

用焦磷酸钠和盐酸纯化了地产凹凸棒粘土,SEM、XRD和FT-IR表征其结构。研究了凹凸棒粘土对亚甲蓝的吸附性能及热力学和动力学特征,考察了吸附时间、温度、初始浓度、pH和离子强度下对亚甲蓝吸附的影响。结果表明,不同实验条件下,吸附过程均符合准二级动力学特征。凹凸棒粘土对亚甲蓝是放热的物理吸附过程,吸附符合Langmuir模式,在303 K时最大吸附量为114.02 mg/g。与其他吸附材料相比,凹凸棒粘土对亚甲蓝有较快的吸附速率和较大的吸附量,可以作为价廉的吸附剂用于亚甲蓝的消除。     

浓度变化时复合衬层中有机污染物的一维扩散分析

在考虑填埋场有机污染物浓度随时间变化的基础上,对有机污染物在复合衬层中的一维扩散问题进行了解析求解.计算模型考虑了2种常见的下边界条件,即零浓度下边界及零通量下边界.计算模型亦考虑了污染物在各介质中的背景浓度.利用该解析解得到的结果和已有的试验结果较为接近.对于美国规范规定的标准复合衬层,当污染物在膜中的扩散系数达到1.0×10-13m2·s-1且膜的分配系数达到50时,基本上可以忽略土工膜作为有机污染物扩散屏障的作用;对于同样的复合衬层,若膜的扩散系数达到1.0×10-12m2·s-1,则膜分配系数只需达到5即可忽略土工膜作为有机污染物扩散屏障的作用.对于标准复合衬层及GM GCL复合衬层,膜分配系数的变化对有机污染物通量击穿曲线的影响较大,而膜扩散系数对其的影响则相对较小.