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对湿式除尘系统二氧化硫脱除效率低及除尘器后排烟带水结露的原因进行了分析,优化选择湿式除尘系统,该系统可以提高二氧化硫的脱除效率,避免排烟带水结露。 相似文献
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旋流冲击湿式脱硫除尘器在燃煤锅炉中的应用 总被引:2,自引:0,他引:2
本文结合旋流冲击脱硫除尘技术在淄博矿务局的应用,阐述了工作原理,工艺设计,运行结果和技术特点。 相似文献
94.
一种适合我国国情的燃煤烟气脱硫技术 总被引:4,自引:0,他引:4
对荷电干式吸收剂喷射系统的工作原理,各单元的工作过程,应用时的技术条件与技术参数以及应用结果等进行了较详细的介绍,并与目前较流行的湿法,半干法脱硫技术在投资、脱硫效果,建设周期及占地面积等方面进行了比较,说明该系统是一种极为适合我国国情的先进的脱硫技术 。 相似文献
95.
在模拟烟气除尘脱硫的实验条件下,对耐腐蚀材料及涂料进行耐蚀性实验,结果表明:陶瓷,生漆,铝合金3种材料耐蚀性相对较强,缺蹼为:陶瓷强度差;生漆粘结力弱;铝合金在碱性条件下耐蚀程度较差。 相似文献
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据有关资料分析,人为引起的二氧化硫排放,主要来源是煤,其次是石油,而其他方面所占的比例是相当小的。 , 我国是以煤为主要燃料的发展中国家,据1986年资料,煤在能源生产构成中占76%,石油占17.1%。而我国的江西、贵州、四川、山东、陕西、浙江等省各煤矿的燃煤含硫量相当高,含硫量大多在3%左右,有的高达5%以上。 相似文献
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微氧强化硫酸盐还原-反硝化脱硫(SR-DSR)工艺因具有同步处理废水中COD、NO~-_3、SO■生成S~0且运行成本低、流程短的优势而受到关注.但因不同曝气方式而在反应器中形成的不同微氧区的位置对反应器运行效能、S~0转化率和群落结构的影响尚不明确.因此,本文以5 mL·min~(-1)·L~(-1)曝气速率、10.4 mmol·L~(-1)硫酸钠、31 mmol·L~(-1)乳酸钠和8 mmol·L~(-1)硝酸钾连续运行膨胀颗粒污泥床(EGSB)反应器,对比研究了回流槽中(底部)曝气(微氧区位于反应器下部)和反应区上部曝气(微氧区分别位于反应器上部和下部但DO更低)运行稳定后,反应器的运行效能、S~0转化率和功能微生物的演替规律.结果表明,上部曝气时乳酸盐去除率为100%,出水中乙酸盐浓度为9.1 mmol·L~(-1),丙酸盐浓度为3.7 mmol·L~(-1),NO~-_3去除率为100%,出水中NO~-_2浓度为0.35 mmol·L~(-1),SO■去除率为84%,出水中S~(2-)浓度为2.6 mmol·L~(-1),S~0转化率为59%.与底部曝气相比,上部曝气时出水中乙酸盐和丙酸盐浓度分别升高2.2和1.9 mmol·L~(-1),NO~-_2浓度下降0.15 mmol·L~(-1),S~(2-)浓度降低0.5 mmol·L~(-1),SO■去除率和S~0转化率分别下降6%和1%.上部曝气时,反应器下部和上部均存在相对减弱的微氧环境,使得反应器中硫酸盐还原菌(SRB)Desulfomicrobium和Desulfobulbus的总丰度分别增加9%和5%,硫氧化反硝化菌(soNRB)Halothiobacillaceae和Sulfurovum的丰度均减小3.1%,异养反硝化菌(hNRB)Comamonas的丰度升高0.2%,互营菌Synergistaceae的丰度减少37%.其中,反应器下部的SRB和soNRB总丰度分别升高28%和3%,为SO■还原和S~0转化提供了充分条件,而反应器上部的微氧环境又减弱了SO■还原过程,从而降低了反应器出水中的S~(2-).因此,在碳源充足的条件下,可以采取反应器上部曝气的方式创造微氧环境,既可以保证较高的S~0转化率,又可以减少出水中S~(2-)和NO~-_2的浓度. 相似文献
100.
生产低硫汽油的新技术 总被引:3,自引:0,他引:3
张竹梅 《石油化工环境保护》2004,27(1):53-56
介绍了我国及欧美等国家车用汽油标准中对硫含量的规定,以及降低催化汽油硫含量的几种工艺方法,特别是新发展起来的FCC脱硫助剂、FCC脱硫催化剂和膜分离等技术。采用新的脱硫技术可以在不同程度上降低催化汽油的硫含量。适应不同的脱硫要求,为炼油厂生产低硫汽油提供了更多的技术选择。 相似文献