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351.
斜板(管)上流式厌氧污泥床工艺研究 总被引:3,自引:0,他引:3
主要阐述了斜板(管)上流式厌氧污泥床工艺(简称UASB/ITS工艺)的特点、与其他厌氧消化工艺的区别、以及国内外的研究现状 相似文献
352.
厌氧折流板反应器处理硝基苯废水的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
采用厌氧折流板反应器(ASR)中温处理含硝基苯废水,研究了工艺条件和硝基苯的降解特点.试验结果表明:在进水COD浓度为2088mg/L,硝基苯浓度为16.8mg/L,反应温度为35℃,停留时间为24h条件下,ABR能有效处理硝基苯废水,COD去除率为86.4%,硝基苯去除率为91.1%;在厌氧条件下,硝基苯降解为苯胺,但苯胺很难再进一步分解;硝基苯的去除历程推断为先吸附后分解。 相似文献
353.
354.
355.
水解酸化—序批式活性污泥法(ABR—SBR)处理电泳废水的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
利用水解酸化(采用缺氧折流板ABR反应器)-序批式活性污泥法(SBR)工艺对汽车电泳涂装工艺废水进行实验研究,分析了ABR的反应时间,容积负荷,内置填料对废水可生化性改善的影响及SBR的运行方式,进水pH,污泥负荷对有机物去除效果的影响。 相似文献
356.
针对模块化人工湿地系统构建过程中存在的关键性问题,借助数值模拟方法对不同湿地基质铺设顺序、基质厚度和导流板设置方式下湿地内部的水力学性能进行系统评价。结果表明,保持各基质层铺设厚度一致(200mm)的前提下,由上至下依次按照中、大、小的阻力系数顺序铺设基质时,湿地模块内的水力学性能最优,水力效率(λ)可达0.912,在此铺设顺序下,当上、中、下层基质的厚度比设置为1∶4∶1并在模块湿地底部中间位置处(600mm)设置与下层基质等高(100mm)的导流板,湿地内部水力效率最佳,λ达到0.965。 相似文献
357.
358.
以生活污水作为处理对象,采用双泥折流板反应器,进行了反硝化除磷的启动运行试验研究。在进水有机负荷为0.5kg/(m^3.d),m(C)lm(N)=5,t=30(+0.5)℃,HRT=11.08h,R=0.4,r=0.38,SRT=20d的条件下,系统对CODCr,TN,TP,氨氮的去除率分别为67%,63%,50%和82%,出水质量浓度分别为70mg/L,18mg/L,2.8mg/L,6.8mg/L.表明采用该装置进行反硝化除磷的研究是可行的。 相似文献
359.
采用厌氧折流板反应器(ABR)为研究对象,以一定COD、NH+4-N和NO-2-N比例增加进水基质浓度,以明确基质负荷提高对ABR厌氧氨氧化和反硝化协同体系脱氮除碳的影响,并通过基质去除模型获得反应器对基质的耐受程度.研究表明,ABR反应器能够实现厌氧氨氧化反硝化耦合脱氮除碳,当进水基质COD、NO-2-N和NH+4-N浓度从220、168和60 mg·L~(-1)提高至420、270和110 mg·L~(-1)时,反应器脱氮效能下降,COD、NO-2-N、NH+4-N和TN去除率分别为97%、94%、30%和78%,厌氧氨氧化对TN去除的贡献率从43.08%骤降至16.49%,反硝化脱氮贡献率从53.81%增至82.07%.动力学模型拟合发现,Stover-Kincannon模型(R2=0.937,TN;R2=0.975,COD)较一级基质去除模型(R2=0.314,TN;R2=0.016,COD)更适合评价反应器对基质的承受力;Stover-Kincannon模型表明,反应器对TN和COD的最大基质利用率分别为1.43 g·L-1·d-1和3.33 g·L-1·d-1,饱和常数(KB)分别为1.2和3.79,研究认为ABR协同脱氮除碳体系理论上还有继续提升基质负荷的潜力. 相似文献
360.
无机陶瓷膜因其耐高温、耐腐蚀等特点在高温气固分离方面具有广阔的应用前景。不同结构特点和不同工艺参数下的无机陶瓷膜分离装置具有不同的内部流场分布,从而具有不同的分离行为和分离性能。采用基于流体动力学的数值模拟方法对内部速度场、烟气轨迹等进行模拟对于补充实验的不足以及指导结构和工艺参数的优化具有重要意义。通过Fluent软件对课题组研发搭建的无机陶瓷膜除尘设备模拟研究,并且考察添加导流板、气流均布板后的设备内部流场特性,结果表明:原除尘器膜组气流分配系数波动较大,速度场分布不均匀,烟气主要集中在左侧膜组,改进后的设备速度场和烟气分布相对均匀,气流分配系数在1处附近波动,气流分布比原型更均匀。 相似文献