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81.
微氧强化硫酸盐还原-反硝化脱硫(SR-DSR)工艺因具有同步处理废水中COD、NO~-_3、SO■生成S~0且运行成本低、流程短的优势而受到关注.但因不同曝气方式而在反应器中形成的不同微氧区的位置对反应器运行效能、S~0转化率和群落结构的影响尚不明确.因此,本文以5 mL·min~(-1)·L~(-1)曝气速率、10.4 mmol·L~(-1)硫酸钠、31 mmol·L~(-1)乳酸钠和8 mmol·L~(-1)硝酸钾连续运行膨胀颗粒污泥床(EGSB)反应器,对比研究了回流槽中(底部)曝气(微氧区位于反应器下部)和反应区上部曝气(微氧区分别位于反应器上部和下部但DO更低)运行稳定后,反应器的运行效能、S~0转化率和功能微生物的演替规律.结果表明,上部曝气时乳酸盐去除率为100%,出水中乙酸盐浓度为9.1 mmol·L~(-1),丙酸盐浓度为3.7 mmol·L~(-1),NO~-_3去除率为100%,出水中NO~-_2浓度为0.35 mmol·L~(-1),SO■去除率为84%,出水中S~(2-)浓度为2.6 mmol·L~(-1),S~0转化率为59%.与底部曝气相比,上部曝气时出水中乙酸盐和丙酸盐浓度分别升高2.2和1.9 mmol·L~(-1),NO~-_2浓度下降0.15 mmol·L~(-1),S~(2-)浓度降低0.5 mmol·L~(-1),SO■去除率和S~0转化率分别下降6%和1%.上部曝气时,反应器下部和上部均存在相对减弱的微氧环境,使得反应器中硫酸盐还原菌(SRB)Desulfomicrobium和Desulfobulbus的总丰度分别增加9%和5%,硫氧化反硝化菌(soNRB)Halothiobacillaceae和Sulfurovum的丰度均减小3.1%,异养反硝化菌(hNRB)Comamonas的丰度升高0.2%,互营菌Synergistaceae的丰度减少37%.其中,反应器下部的SRB和soNRB总丰度分别升高28%和3%,为SO■还原和S~0转化提供了充分条件,而反应器上部的微氧环境又减弱了SO■还原过程,从而降低了反应器出水中的S~(2-).因此,在碳源充足的条件下,可以采取反应器上部曝气的方式创造微氧环境,既可以保证较高的S~0转化率,又可以减少出水中S~(2-)和NO~-_2的浓度. 相似文献
82.
以糠醛渣和炭粉的混合物为原料,分别掺入一定比例的CuO V2O5,MnO2,制备具有低温催化活性的炭载脱硫催化剂,并对其脱硫效果、孔径、脱硫反应前后Cu,V,Mn离子的存在形式进行了研究。结果表明,CuO V2O5,MnO2的加入使球形炭的比表面积降低,平均孔径增大,但脱硫效果却进一步提高,说明这两种金属活性组分在脱硫过程中确实起到了催化的作用。 相似文献
83.
84.
Ag/Al2O3催化剂用于碳氢化合物选择性还原NO 总被引:6,自引:1,他引:6
比较了富氧条件下CH4、C3H8、C3H6和C2H5OH分别用作还原剂时,NO在Ag/Al2O3催化剂上的还原活性.结果表明, CH4和C3H8还原NO的活性很低,而C3H6和C2H5OH能有效地还原NO.在此基础上,研究了H2O和SO2对C3H6和C2H5OH在Ag/Al2O3催化剂上还原NO活性的影响.结果表明,H2O的存在会降低低温区的NO还原活性,而且这种影响是可逆的.将H2O 和SO2同时加入反应混合气,引起NO还原活性较大幅度降低,结合程序升温脱附实验结果,认为可能是由于存在SO2时,Ag/Al2O3催化剂吸附NO的能力降低. 相似文献
85.
86.
87.
依据低过剩空气系数的特定要求,本文提出了燃煤流化床还原态脱硫方案,并进行了变工况热态试验研究,在此基础上,建立了半经验性流化床分步反应脱硫的数学模型,模型汁算与试验结果吻合较好。 相似文献
88.
催化动力学光度法测定痕量铈 总被引:6,自引:0,他引:6
根据前量铈在稀硫酸介质中对重铬酸根氧化EDTA而褪色的反应有催化作用,建立了测定痕量铈的新动力学光度法,测定范围为0 ̄2.4×10^-2μg/mL,检限限为5.2×10^-10g/mL,用于测定人发中的痕量铈,结果满意。 相似文献
89.
研究了TNT及其还原产物色谱分析方法,鉴定了铜-铁金属对还原柱处理TNT废水所产生的降解产物,并对这一还原反应的机制进行了探讨.动力学研究结果表明,金属对还原柱还原TNT的反应是一级反应. 相似文献
90.
本文介绍了首次用于烫金材料生产中上色涂布机排气净化的催化燃烧系统;阐述了其工作原理及工艺流程;给出了系统的实际运转监测数据;分析了该催化燃烧系统的独特之处和需进一步研究的问题。 相似文献