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目的有效地预防和减少因抽油杆断裂导致的油井修井作业,进一步降低油田开发成本。方法采用岛津电液伺服疲劳试验机,对D级和H级抽油杆进行材质成分分析,测试力学性能、空气和腐蚀介质下疲劳强度、拉压载荷对疲劳性能的影响,并进行对比分析。结果 H级抽油杆的力学性能优于D级抽油杆。随着含水量的增加,两种抽油杆的抗疲劳性能均降低,在空气中,H级抽油杆的疲劳性能均优于D级抽油杆。在腐蚀环境中,D级抽油杆的疲劳性能优于H级抽油杆,并且两种抽油杆所受拉压载荷对疲劳均有一定影响。结论含水是影响抽油杆腐蚀疲劳性能的关键因素,H级抽油杆应在低含水区块应用,D级抽油杆在中高含水区块应用。抽油杆中和点以下产生的附加拉应力是导致抽油杆偏磨的直接原因,在中和点以下应优化扶正防磨设计。在中高含水区块,应加大对服役年限较长抽油杆的更换力度,以减少和预防抽油杆断裂事故的发生。 相似文献
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为了研究砂土地基中单排非连续排桩几何参量对减隔振效果的影响,以振动波在岩土介质中的传播特性为理论基础,构造评价隔振效果的无量纲指标 ARC(加速度消耗率)和 SP(面积增加比),结合地表加速度消耗率等值线图,分析 ARC分别为 0.2,0.3,0.4,0.5 时对应的排桩几何参量与 SP之间的关系。结果表明:各 ARC条件下,桩后屏蔽区面积均表现为长桩时较大,SP值分布于 0%~9%;桩间距对 SP的影响表现为小间距时桩后屏蔽区面积较大,SP 分布范围在 0%~28%;振源距对 SP的影响与桩长相反,SP值处于 5%~12%;关于布置形式对 SP的影响,振源正对桩间中心这一布置形式在桩长和间距变化时对 SP的影响较大,而在振源距这一参量变化时,布置形式的差异对 SP 值的影响不存在明显区别。 相似文献
673.
针对注浆微型钢管桩用于桩基工程时的承载与变形性能的研究相对较少,借助室内试验研究钢管直径d和壁厚t、桩体长H、浆体水灰比、钢管表面布孔直径r和间距s等因素对微型钢管桩轴向承载、变形和破坏模式的影响.结果 表明:钢管直径和壁厚是影响微型钢管桩轴向极限荷载的主要因素,随着钢管直径和壁厚增加,极限荷载近似呈线性增加,破坏模式由脆性破坏向延性破坏发展;增加桩长或注浆体水灰比,极限荷载呈减少趋势;当钢管直径与桩径之比增至0.59≤d/D≤0.72时,试验桩长、注浆水灰比和钢管表面布孔形式对轴向极限荷载的影响较小;进而基于桩体轴向承载特性及钢管受力与应变分析,提出了合理桩径比值为0.59≤d/D≤0.72,并提出了微型钢管桩轴向极限荷载计算公式. 相似文献
674.
675.
瓦斯压力测定时间及其受控因素分析 总被引:1,自引:0,他引:1
提前掌握瓦斯压力测定所需时间,对准确高效地测定煤层瓦斯压力非常重要。以被动式岩巷测压为例,在初步分析测压钻孔周围煤体初始瓦斯压力分布规律、游离瓦斯与吸附瓦斯的关系、瓦斯流量衰减规律及瓦斯流场平衡条件的基础上,从理论上推导出瓦斯压力测定时间计算公式。将该公式与现场瓦斯压力测定监测数据进行对比分析,并研究瓦斯压力测定时间的影响因素。结果表明,理论分析结果与现场瓦斯压力测定情况基本一致,测压时间的误差仅为6%;改变测压钻孔初始气体压力(主动式测压)是唯一有实用价值的方法。 相似文献
676.
在世界范围内,研究泄压的实验多采用球形或立方形容器,所得数据若被用于长径比大于5的管状容器时,误差较大。本文采用长径比为12的管状容器进行了泄压实验,结论如下:最大爆炸压力P_(max)(kPa)与开口比A_v(m~2/m~3)的关系式为P_(max)=41.54A_v~(-0.3684);不同容积的容器,容积V_2(m~3)、最大爆炸压力(kPa)和开口比A_v之间的关系式为A_(v2)=5137.34P_(max)~(-2.71)V_2~(-1/3);密闭的管状容器的爆炸压力(kPa)与时间t(s)的关系式为P=733.77e~(-0.099/t 相似文献
677.
678.
黄加英 《特种设备安全技术》2007,(1):34-34
叉车上蓄电池的极桩接头常因路途颠簸或自身氧化腐蚀而松动.使极桩处的电阻值变得很大,当起动机工作时就会产生很大的压降,引起起动机转动无力,接头发烫,这个故障已成常识。但在行驶操作中.接头的轻微松动(手摸时不一定感觉到发烫).还会引起另外的一些电气故障,就不为众人所知晓,因为这些故障的症状与其它一些常见的电气故障很相似,具有一定的隐蔽性。这些故障的现象一是半导体闪光器突然失效、灯泡闪断、仪表电路板原件损坏:二是汽油发动机的断电器触点容易烧蚀,引起发动机点火系工作不良,转速不稳。造成这些电气故障的原因分析如下: 相似文献
679.
680.