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62.
本文介绍了采用UASB装置处理发酵法溶剂生产的废醪液工艺过程.总结了在生产实践中遇到的问题,及解决问题的方法和工艺控制点的选择.说明用UASB装置处理废醪液是一种很好的方法. 相似文献
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64.
采用UBF反应器在中温35℃对蛋鸡场鸡粪混合液离心出水进行处理,试验结果表明,在进水CODCR为19500mg/L,NH3-N为1800mg/L的条件下,水力停留时间为24.85h,容积负荷为18.84KCODCr/m^3.d时〉CIODCr去除率为80.28%,BOD3去除率为89.65%,产气率为0.558m^3/去除KgCODCr,反应器运行状态良好。 相似文献
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以无机氨氮废水(NH+4 N,500mg·L-1)为处理对象,在不排泥条件下逐渐缩短膜生物反应器的水力停留时间(HRT,30h~5h),连续运行260d.在反应器内的氨氮容积负荷和污泥负荷分别为1 2kg·(d·L)-1和2 13kg·kg-1·d-1时,氨氮去除率达98 2%以上.当HRT减少至7h时开始出现NH+4 N和NO-2 N的积累.尽管反应器内MLSS随着运行时间的延长在逐步上升,氨氧化菌(AOB)和亚硝酸氧化菌(NOB)的数量分别从HRT10h和15h起开始下降.16SrDNA聚合酶链式反应结合变性梯度凝胶电泳(PCR DGGE)的分析发现反应器内生物多样性随着运行时间的延长而增加,测序结果表明进行氨氧化作用的主要是亚硝化单胞菌属(Nitrosomonassp.),进行亚硝酸氧化的主要是硝化螺菌属(Nitrospirasp.).尽管反应器只进行无机氨氮配水,仍存在大量的异养菌,估计其生长是以胞外分泌产物和细胞裂解产物为基质. 相似文献
67.
68.
利用PCR-DGGE技术分析生物陶粒硝化反应器中微生物群落动态 总被引:15,自引:1,他引:15
为了揭示生物陶粒硝化反应器中活性污泥的微生物种群多样性,从运行不同时期的反应器中提取活性污泥,利用PCR-DGGE技术初步分析了生物陶粒反应器细菌的种群演替情况.结果表明,随着进水COD值的逐阶段降低,氨氮去除率逐步提高到64.38%.群落结构和优势种群的数量具有时序动态性,微生物多样性与废水的处理效果出现协同变化的特征.测序结果表明,生物陶粒反应器中运行第21天的优势种群除了自养细菌,还有异养细菌存在.其中自养细菌为Nitrosospira.sp和Nitrobacter.sp,异养细菌为Bacillus.sp、Pseudomonas.sp和Pseudochrobactrum.sp. 相似文献
69.
脉冲电晕放电治疗有机废气的研究—放电反应器结构 总被引:9,自引:0,他引:9
对脉冲电晕法治理甲苯有机废气进行了实验,考察了放电反应器结构及参数对其性能的影响。结果表明,对线-筒式反应器,当直径较小时,去除率较高,但易发生火花放电,实验条件下直径20mm的反应器效果较好。若采用陶瓷管反应器,其效果较金属管明显提高,脉冲峰值电压Vp为42kV时,可使甲苯的去除率由40%提高到61%左右。对线-板式反应器,放电间隙越大,甲苯的去除率越低,使用陶瓷板反应器可使甲苯去除率明显提高, 相似文献
70.
ZHANG Shao-yuan Renze van Houten Dick H. Eikelboom JIANG Zhao-chun FAN Yao-bo WANG Ju-si 《环境科学学报(英文版)》2002,14(4):501-507
Based on the microorganism kinetic model, the formula for computing hydraulic retention time in a membrane bioreactor system (MBR) is derived. With considering HRT as an evaluation index a combinational approach was used to discuss factors which have an effect on MBR. As a result, the influencing factors were listed in order from strength to weakness as: maximum specific removal rate K, saturation constant Ks, maintenance coefficient m, maximum specific growth rate ,ua and observed yield coefficient Yobs. Moreover, the formula was simplified, whose parameters were experimentally determined in petrochemical wastewater treatment. The simplified formula is θ= 1.1( 1/β -1)(Ks S)/KXo , for oetroehemical wastewater treatment K and Ko eaualed 0.185 and 154.2, resoectively. 相似文献