乙氧氟草醚在水和土壤中的残留分析方法研究

研究了用配有ＥＣＤ检测器的气相色谱仪测定水和土壤中乙氧氟草醚的方法。水样用石油醚提取，土样用石油醚／丙酮提取，用浓硫酸酸磺化法净化后测定，方法的最低出浓度水中１μｇ／Ｌ，土壤中为２μｇ／ｋｇ。当乙氧氟草醚加标浓度在５￣５００μｇ／Ｌ范围内时，在水和土壤中的平均回收率为９５．７％￣１０２．０％，变异系数为３．４０％￣６．８５％。     

一起电站锅炉在基建调试中的灼烫事故分析及防治措施

分析了某电厂1025 t/h锅炉在基建调试加氧吹管中发生灼烫事故的原因,认为其主要是吹管加氧系统临时管路中的油脂,在高温下与高压纯氧接触发生爆燃所致.对此,通过采取对临时加氧系统进行脱脂处理以及蒸汽吹扫等技术措施,使问题得以解决.     

废水厌氧(水解)--好氧生物组合处理工艺研究进展

比较了厌氧(水解)法和好氧法废水生物处理技术的优缺点，分析了厌氧(水解)—好氧组合工艺的主要优势；并根据组合工艺在空间和时间上的4种不同实现形式，总结了近年来国内外组合工艺的应用现状和发展趋势。     

好氧—厌氧微生物反复耦合处理废水新工艺

该发明公开了一种好氧—厌氧微生物反复耦合处理废水新工艺。采用生物流化床和生物固定床串联的工艺，先在流化床和固定床之间用溢流隔板连接组合起来；后在流化床和固定床中添加两种不同的多孔生物载体，通过在不同层次上的好氧—厌氧反复耦合，从而在实现处理废水中有机物和氮化合物的同时，原位分解剩余污泥。     

兼氧技术应用于有机污泥的处理

应用兼氧技术处理有机污泥，对处理过程中挥发性脂肪酸的生成、N元素的变化、兼氧微生物的种群进行了检测，结果表明，有机污泥经过24h兼氧反应后，污泥中的有机物得到降解，酸化反应生成了质量浓度的2531mg/L的乙酸；系统中NH3－N含量略有上升；兼氧反应过程中的微生物以异养型的产酸细菌为优势菌种。污泥被水解酸化后回流到废水处理系统，系统基本无剩余污泥排放。     

S-P模式应用中k_1、k_2系数求解方法的探索

在建设项目环境影响评价报告书的编制中 ,通常要运用 S- P模式来预测有机污染物在河流中降解的情况 ,模式运用中自净系数 k1 、k2 ( k1 :耗氧系数 ;k2 复氧系数 )的确定是关键 ,文章运用“改进梯度法”自编程序 ,打破传统模式 ,同时求解k1 、 k2 ,使得在同一河流中 ,k1 、 k2 有较好的系统性和内在联系 ,通过实际应用验证 ,其灵敏度、可靠性较好。     

同步硝化与反硝化(SND)好氧颗粒污泥脱氮过程初步研究

研究好氧颗粒污泥的同步硝化反硝化脱氮,寻找消除氮素对水体污染的途径。在反应器中培养了好氧条件下具有同步硝化反硝化功能的颗粒污泥,进行脱氮过程研究。好氧颗粒污泥为无载体结构,直径2～3 mm,其构成松隙,具有厌(兼)氧与好氧微生物生长代谢的环境;反应液中氨氮浓度为201 mg·L-1时,6 h反应周期内氨完全被氧化,出水中检测不到NO2--N,仅残留2 mg·L-1的N03一N,硝化与反硝化两个过程完成了脱氮反应,颗粒污泥中存在硝化细菌和反硝化细菌;改变反应器中进水有机物浓度,发现COD浓度越大,氮去除率越低,硝化细菌在高有机物浓度下反应活性受抑制,自养硝化细菌竞争氧及其他营养物质的能力弱于异养细菌;在好氧条件下(4 mgO2·L-1),进水中不加有机碳源,反应6 h后NH4+-N去除率达75％,反应过程中pH值下降,说明颗粒污泥中硝化细菌为自养型,硝化反应产酸降低反应器中pH值;在厌氧条件下,进水COD和NO3--N浓度分别为227.25 mg·L-1和103.63 mg·L-1,反应结束后,NO3--N去除率为74％,反应过程中pH值呈上升趋势,证明了好氧颗粒污泥中存在厌氧反硝化细菌,且反硝化细菌生长于颗粒污泥内部的厌氧区域,反硝化产碱使反应液pH值上升。     

综放采空区防灭火注氮数值模拟与参数确定

用有限元数值方法 ,求解了综放开采采空区注氮情况下的漏风渗流方程和氧浓度渗流耗散方程 ;结合计算机图形技术 ,直观展示了注氮前后采空区流场、流态和氧浓度分布动态变化 ;模拟了在不同注氮量下注氮控制区边界的变化过程 ,得到控制区边界位置与注氮流量呈负指数关系 ;重点探讨了用数值模拟方法确定合理注氮参数 (注氮流量、注氮位置和注氮时间 )的新方法。     

富氧底吹鼓风还原系统高温电除尘器

铅是热和电的不良导体，铅烟尘是工业炉窑中很难净化的烟尘。为解决这一难题。对富氧底吹鼓风还原工艺中的静电除尘器进行了整改。取得了较好的效果。     

河流及渔塘底质耗氧变化研究

底质耗氧是影响水体溶解氧含量的重要因素。通过对河流及渔塘的底质耗氧进行测定分析，相应得出了影响底质耗氧量变化的主要因素。