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861.
862.
好氧颗粒污泥的形成过程、形成机理及相关研究 总被引:5,自引:2,他引:5
利用SBR和优势混合菌对造纸废水进行处理,在此过程中驯化出好氧颗粒污泥,对好氧颗粒污泥的形成过程、形成机制等进行研究发现,好氧颗粒污泥的形成经历了细菌增殖、絮状体形成、絮状体聚合、凝絮体形成和好氧颗粒污泥形成五个阶段;其形成至少有菌丝缠绕、小块污泥互相联合、吸附和连接四种机制。优势混合菌的加入,是好氧颗粒污泥之所以能够形成的关键因素。 相似文献
863.
好氧颗粒污泥的特点及其研究进展 总被引:3,自引:0,他引:3
综述了好氧颗粒污泥的基本特征和微生物相、好氧颗粒污泥形成的主要影响因素及其颗粒化反应器等。好氧颗粒污泥是近几年发现的在好氧条件下自发形成的细胞自身固定化过程 ,是生物膜特殊的生长形式。颗粒污泥具有良好的沉降性能、较高的生物量和在高容积负荷条件下降解高浓度有机废水的良好生物活性。污泥颗粒化过程是一个多阶段的过程 ,取决于废水组成及其操作条件的选择。在气提式内循环间歇反应器 (internalcirculatesequencingbatchairliftreac tor ,ICSBAR )中易于培养出性能良好的好氧颗粒污泥。 相似文献
864.
865.
对接种市政消化污泥的膨胀颗粒污泥床(EGSB)反应器的启动及启动成功后在35℃和15℃时的运行特性进行了研究。结果表明:EGSB反应器采用低进水COD、高有机负荷方式,46d快速启动成功;在35℃、HRT为3.4h、液体上升流速为2.80m/h的条件下,COD去除率均能保持在90.0%以上;温度在进水COD为450mg/L左右时对COD去除率影响不明显,但在1700mg/L左右时影响明显;EGSB反应器能在15℃的低温条件下稳定高效运行;在短时间内经历15℃→50℃→15℃的温度冲击和4.32kg/(m^3·d)到15.50kg/(m^3·d)的负荷冲击后能在8d和14d内快速恢复;经历35℃→17℃→35℃的温度冲击后,COD去除率的恢复没有出现滞后期。 相似文献
866.
采用基于欧拉框架下的Small Slip Model颗粒拟流体模型和Three Layer Model壁面沉积边界条件,并运用标准的k-ε湍流模型和壁面函数方法对非单向流洁净室内亚微米颗粒污染物的输运和分布结构进行数值模拟。模拟结果和实验结果具有较好的一致性,说明所采用的计算模型和方法具有良好的合理性和适用性。洁净室内颗粒污染物的输运和分布特征受空气流场的制约,尤其是室内存在的回流区和旋涡区,对污染控制和排除效率有着重要的影响。此外,颗粒的湍流扩散作用在对流作用较弱的区域发挥着重要的作用,对其机理的正确认识和分析有助于提高模型研究的准确性。 相似文献
867.
868.
提出了一种推流式一体化短程硝化厌氧氨氧化颗粒污泥反应器的强化启动策略.第1步,在推流式反应器内接种活性污泥并投加固定生物膜填料,通过逐渐提高进水氨氮浓度和曝气量并控制溶解氧在0.2mg/L以下,自养脱氮反应器成功启动并稳定运行,总无机氮去除负荷达1.7kgN/(m3·d).运行期间生物膜逐渐生长、成熟并出现脱落,同时悬浮污泥出现红色颗粒.第2步,填料填充比从20%降低至0,系统的总无机氮去除负荷短暂下降至0.85kgN/(m3·d),平均污泥粒径从270μm降低至163μm.但系统脱氮负荷随着曝气量的增加可迅速恢复,且平均污泥粒径逐渐增加至195μm.结果表明,推流式反应器中悬浮絮体污泥与颗粒污泥可稳定存在,且悬浮污泥系统的脱氮负荷可达1.5kgN/(m3·d),与固定生物膜-活性污泥系统相当.本研究为推流式厌氧氨氧化颗粒污泥工艺的启动提供了可行的方案. 相似文献
869.
本文分别用三种理论模型对颗粒层过滤除尘器的效率公式进行了推导并与常用颗粒层交率公式及实验数据进行了比较。结果表明三个新公式都比常用公式有效,尤其是第一个理论公式更接近于实验结果,完全可以取代常用颗粒层过滤效率公式。 相似文献
870.
钱明伟 《中国安全生产科学技术》1994,(5)
通过对逆流式颗粒层除尘器的介绍,说明它具有设备维护简单、除尘率高、阻力小、无堵塞筛网孔的危险等特点。 相似文献