锅炉受热面管对接焊缝错口分析及对策

错口量超标在电站锅炉受热面管对接焊缝中比较常见,对错口原因、危害进行了讨论,并提出了预防措施．     

酶底物法与多管发酵法和纸片法监测环境水样大肠菌群的比较

用标准菌株对比了酶底物法和多管发酵法及快速纸片法,监测分析了分组环境水样中的大肠菌群。结果表明,酶底物法操作快速、简单、结果稳定、无二次污染,能满足水质监测和应急监测的需求。     

有机物渗透管的研制

介绍了用Wh聚四氟乙烯膜作为渗透材料制作有机物渗透管的方法,并且针对所研制的渗透管的特性、影响渗透率的主要因素及渗透率的稳定性等方面进行了探讨.     

24孔最大可能数法快速检测水质粪大肠菌群

设计了一种24孔最大可能数法,用玫红酸抑制杂菌,快速检测水质粪大肠菌群。方法能在24 h内检测不同程度污染水样中103L-1~107L-1的粪大肠菌群,回收率为76.1%~108%,批内RSD为24.0%~34.0%。与多管发酵法的比较试验表明,两种方法相关性良好,且在添加玫红酸条件下等效。提出方法还需要更多不同性质及来源水样的检测结果来验证。     

Hg-CEMS系统中元素汞发生器的溯源和质控方法研究

参考借鉴美国IEMGTP元素汞溯源协议中规定的4个溯源传递层级以及4种常用的成熟溯源质控方法,研究了在中国现有技术条件下,各种质控方法针对Hg-CEMS中元素汞发生器User generator进行质控的适用性。通过对不同质控方法的测试,显示通过可吸附元素汞的活性炭吸附管采样分析（美国EPA 30B方法）和通过汞渗透源两种对元素汞发生器进行质控的方法在中国目前是可行且科学、可靠的。同时对建立和完善中国的元素汞溯源协议和元素汞发生器质控方法提出了建议。     

微波消解-石墨炉原子吸收法测定土壤中铊

通过研究土壤消解体系、混合基体改进剂的使用、石墨管类型的选择和标准加入定量过程对测定结果的影响,建立了适用于土壤中重金属铊的微波消解-平台石墨炉原子吸收方法。结果表明,使用HNO_3-HF-H_2O_2消解体系对土壤进行微波消解,石墨炉原子吸收测定过程采用Pd(NO_3)_2/Mg(NO_3)_2混合基体改进剂和平台石墨管,土壤中铊的检出限可达0.05 mg/kg,线性相关系数为0.996,加标回收率在95.0%~105.0%。使用该方法测得的结果与ICP-MS法比较,无统计学差异。改进后的方法具有简单快捷、灵敏度高、重现性好、线性范围广、结果准确等优势,易于推广使用。     

超临界锅炉受热面管内氧化皮的防治措施研究

目前,超临界锅炉受热面管内氧化皮生成、脱落的防治一直是国内外安全生产的技术难题。针对锅炉受热面管内氧化皮的生成、脱落的成因及其造成的安全隐患进行了详细分析,并结合多年的生产实践经验,配合实例介绍了相应的防治措施,对同类电厂超临界锅炉受热面管内氧化皮的处理提供了一定参考。     

地震荷载作用下埋地玻璃钢夹砂管的动力响应分析

玻璃钢夹砂管在土木水利工程领域得到了愈来愈广泛的应用,但现有的埋地管道地震响应分析模型大多不考虑管-土动力相互作用,且多针对均质材料管道,无法应用于具有明显层状复合材料结构特征的玻璃钢夹砂管。基于玻璃钢夹砂管的层状复合材料结构特征,建立了完整的埋地玻璃钢夹砂管地震响应分析模型,在数值分析模型中,考虑了管-土间复杂的动力相互作用,以及地震散射波从有限域向无限域的传播。算例分析表明,所建立的埋地玻璃钢夹砂管地震响应分析模型可合理地分析埋地玻璃钢夹砂管在地震荷载作用下的动力响应。     

环状扩散采样管的研制及其在大气氨测定中的应用

为解决采样过程中气体与颗粒物之间的相互干扰的问题。在国内首次研制出新型大气痕量气体采样装置－环状扩散管,并应用于采集大气中的氨。在大气条件下对氨的收集效率可达９７％,检测限为０．１５μｇ／ｍ＾３,与滤膜法和湿式环状扩散管进行了对比实验。结果表明三者基本一致,从１９８５年到１９９２年,在４－５月份测定了北京中关村地区大氨浓度,其变化范围４．６－４０μｇ／ｍ＾３,平均浓度１７μｇ／ｍ＾３。     

不同冷却方式下高温后圆钢管再生混凝土界面黏结性能对比分析

为研究自然冷却(自冷)和喷水冷却(水冷)两种方式对高温后圆钢管再生混凝土界面黏结性能的影响差异,以冷却方式、历经最高温度(T)和再生粗骨料取代率(r)为变化参数,设计并完成了21个试件的静力推出试验,观察了试件的破坏过程及形态,获得了荷载-滑移曲线,对比分析了不同冷却方式对高温后圆钢管再生混凝土短柱物理特征、界面破坏过程及黏结性能指标的影响。结果表明：与自冷试件相比,水冷试件的质量烧失率明显减小、初始滑移发生更晚,且在荷载-滑移曲线下降段中,水冷试件表现得更平缓。在自冷方式下,随着历经最高温度的增大,试件的界面黏结强度先减小后增大,但在水冷方式下,界面黏结强度先增大后减小;与自冷试件相比,T超过400℃后水冷试件的界面黏结刚度开始退化,在600℃时界面黏结刚度退化较大;无论是自冷还是水冷,随着历经最高温度的增大,界面黏结耗能系数不断减小。