全文获取类型
收费全文 | 529篇 |
免费 | 59篇 |
国内免费 | 96篇 |
专业分类
安全科学 | 170篇 |
废物处理 | 31篇 |
环保管理 | 30篇 |
综合类 | 308篇 |
基础理论 | 18篇 |
污染及防治 | 77篇 |
评价与监测 | 3篇 |
社会与环境 | 2篇 |
灾害及防治 | 45篇 |
出版年
2024年 | 8篇 |
2023年 | 14篇 |
2022年 | 18篇 |
2021年 | 14篇 |
2020年 | 13篇 |
2019年 | 17篇 |
2018年 | 10篇 |
2017年 | 16篇 |
2016年 | 16篇 |
2015年 | 19篇 |
2014年 | 47篇 |
2013年 | 23篇 |
2012年 | 40篇 |
2011年 | 43篇 |
2010年 | 36篇 |
2009年 | 37篇 |
2008年 | 33篇 |
2007年 | 27篇 |
2006年 | 36篇 |
2005年 | 25篇 |
2004年 | 21篇 |
2003年 | 24篇 |
2002年 | 17篇 |
2001年 | 21篇 |
2000年 | 20篇 |
1999年 | 14篇 |
1998年 | 10篇 |
1997年 | 15篇 |
1996年 | 10篇 |
1995年 | 11篇 |
1994年 | 7篇 |
1993年 | 2篇 |
1992年 | 3篇 |
1991年 | 3篇 |
1990年 | 8篇 |
1989年 | 5篇 |
1986年 | 1篇 |
排序方式: 共有684条查询结果,搜索用时 177 毫秒
591.
采用效果检测、粒径分布与电镜扫描等方法,研究厌氧折流板反应器(ABR)在不同水力停留时间(HRT)下污水中有机物(COD)的转化过程及污泥形态变化特征.结果表明,HRT从15 h到4 h的各运行阶段,COD去除率稳定在90.0%以上.沿程分析表明,当HRT为10、7.5、5和4 h时,ABR第一隔室分别承担约90%、78.56%、74.18%及58.91%的去碳比重,且承担COD去除的主要功能隔室由第一隔室过渡到第一、二隔室.随着HRT缩短,ABR第一隔室中挥发性脂肪酸(VFAs)总量显著上升.组成分析知,乙酸在总VFAs的比重由51.36%逐渐升高至58.77%,丁酸、丙酸含量相对较少,变化较小.随着运行时间推移,ABR中污泥形态发生显著变化,到111 d时,基本实现颗粒化;同时,沿水流方向颗粒化程度呈递减趋势.扫描电镜(SEM)观察显示,ABR一定程度上存在生物相分离现象,各隔室分别以丝状菌、甲烷多球菌、单球菌和杆菌为主. 相似文献
592.
593.
李新民 《安全.健康和环境》2014,14(7):21-24
阐述了大型储罐外边缘板更换过程中防止罐壁变形及倾斜的安全措施,以及边缘板拆除更换过程中要采取的施工措施。 相似文献
594.
595.
带煤气堵盲板作业应严格遵循以下要求 :作业前应对作业区域进行封闭 ,禁止行人通行 ,下风侧40m内无火源。在工业炉窑前进行堵盲板作业 ,管道内应通入蒸汽。凡距火源较近或在室内作业 ,不准带煤气作业 ,并且在管道内必须通入蒸汽。所有参加堵盲板作业人员必须佩戴防毒面具。在作业点附近 (上风侧 5m ,下风侧 10m)的所有裸体高温蒸汽管道 ,必须在作业前做绝热处理。作业法兰距支架较远 ,应设临时支架 ,以防反口。雷雨天禁止进行带煤气堵盲板作业。在组织进行大型带煤气作业时 ,应有医务人员到场 ,做好中毒救护工作 ,为防止发生意外火灾事故… 相似文献
596.
可吸入性粉尘对环境、人体具有较大的危害,但由于粒径小而难以被除尘器直接捕集。电凝并是通过电场的作用使粉尘粒子荷电而发生凝并,使之有效直径增大从而便于捕集的简单、易行方法。研发采用偶极荷电凝并器并利用重力沉降作用测试可吸入性粉尘电凝并效应的实验装置,在测试段设置沉降板放置若干载玻片作为取样点。采用粉煤灰为实验样品,分别在未荷电、电压18 k V,20 k V 3种状态下进行对比实验研究。实验结果表明,研发的实验装置可以有效测试粉尘在测试段的沉降效果,显微镜直接观察和图像粒度分析处理以及中位径分析表明,荷电凝并后的粉尘粒径明显增大,大粒径粉尘百分比明显提高,平均粒径亦有所增大,且电压越高,效果越明显。 相似文献
597.
598.
为了进一步探究瓦斯爆炸压力的传播特性,搭建拱形60°单分岔管道瓦斯爆炸试验平台.在支管道内分别增加阻塞率为20%、40%、60%的拱形环状阻塞板,阻塞率为40%的矩形和圆形通道阻塞板.监测不同位置处测点的压力变化,研究瓦斯爆炸时拱形单分叉管道内测点的压力峰值变化特性,定性分析阻塞板对分叉前管道内不同测点最大压力的影响.结果表明:随距离增加,管道内的测点最大压力呈先增大后减小的变化趋势;在没有阻塞板的条件下,传播管道内瓦斯爆炸的最大压力出现在8 250 mm处,且大于增加拱形环状阻塞板条件下8 250 mm处的压力峰值;随拱形环状阻塞板阻塞率增加,8 250 mm处的最大压力呈现先增加后减小的变化趋势,阻塞率为20%~40%时,8 250 mm处测得的压力峰值变化较小;对比阻塞率60%时与没有阻塞板条件下最大压力,4号测点压力减小40%以上;在支管增加阻塞板,阻碍了管道泄压,在管道11 250 mm、12 200 mm处的压力峰值均大于没有阻塞板条件下压力峰值;圆形通道阻塞板和矩形阻塞板条件下管道内最大压力出现在6 750 mm处;阻塞率为40%时,矩形阻塞板对瓦斯爆炸管道内最大压力的减小最明显. 相似文献
599.
600.
基于计算流体力学(CFD),对苏州某环保公司实验用下进风袋式除尘器4种方案下的流场模拟结果进行分析比较,分别为无导流板(方案1)、直板加同向翼板(方案2)、直板加异向翼板(方案3)、竖直导流板加整流格栅(方案4),选取滤袋进口前100 mm处截面速度相对标准偏差作为评价指标,并对不同面积破袋情况进行数值模拟,研究压差、流速和浓度作为检漏特征因子的可行性。结果表明:方案4的流场分布最为均匀,优于方案2和3;方案2的阻力增幅最小,显著低于方案3和4。研究从模拟角度验证了小范围破袋出口浓度与破袋面积呈线性正相关,并发现选取压差和流速作为检漏特征因子影响不显著,浓度变化最为灵敏。综合气流分布均匀性和阻力2个重要评价指标,方案2、4速度均匀性指数分别为0.36、0.2,且方案2阻力增幅远小于方案4,方案2更具实用性。研究提供的数值模拟方案可为下进风袋式除尘器的导流板布置及监测传感器的选用提供一定的参考依据。 相似文献