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301.
一、前言
节约能源是我国的基本国策,是建设节约型社会的根本要求。解决我国能源问题,根本出路是坚持开发与节约并举,节约优先的方针,大力推进节能降耗,提高能源利用率。我国国民经济和社会发展第十一个五年规划规定:2010年单位国内生产总值能源消耗要比2005年降低20%左右。这是一个约束性必须实现的指标, 相似文献
302.
在一台满足国Ⅵ排放的柴油机基础上,采用进气预喷甲醇的方式替代原机的尿素辅助的选择性还原技术(SCR),探究不同柴油预喷油量和预喷时刻对发动机燃烧、性能和排放的影响.结果表明:在最大扭矩转速1690 r·min-1和280 N·m (1.25 MPa BMEP)工况下,当甲醇在整个燃料的能量占比(占总燃料能量的63%~65%)和柴油预喷时刻不变时,柴油预喷油量从1.5 mg·cyc-1(占循环喷油量8%)增加到7.5 mg·cyc-1(占循环喷油量48%)可以有效改善甲醇混合气的活性,此时达到50%燃料燃烧放热量(CA50)会提前,燃烧速率增大,气缸内燃烧爆压(Pmax)和最高压力升高率(Rmax)提高,同时有效热效率(Brake Thermal Efficiency,BTE)增加6%,PM、CO和THC比排放分别降低50%、61%和29%.但预喷油量超过6 mg·cyc-1时,NOx排放显著增加.相比之下,柴油预喷时刻的变化对发动机燃烧的影响较小.适当提前预喷可以在降低Pmax和Rmax的同时减少NOx、CO和PM比排放.因此,采用优化的柴油预喷参数可以获得更高的有效热效率和极低的排放. 相似文献
303.
介绍了高效振打扁形滤袋除尘器的独有优势,并通过与现在广泛使用的脉冲反吹圆袋除尘器对比,指出振打扁形滤袋除尘器占地少、清灰和运行耗能低,各项技术经济指标先进。 相似文献
304.
305.
306.
《劳动保护》2006,(10):75-76
2005年12月20日8时30分,浙江舟山“金旺油2”油轮靠泊山东省日照市日照港的中港区8#油泊位,计划从源丰油库装载93#汽油1850t,当装船完成1600t左右时,船方提出需要进行倒舱作业。21日凌晨3点,在船方自行进行倒舱作业过程中,船方人员发现泵舱和泵机舱内流入大量汽油(事后查明泵舱内2处滤器密封垫损坏,约25t汽油由油舱流入泵舱和泵机舱)。油气不断向外扩散,稍有不慎,就有可能发生火灾爆炸危险。应急处置措施21日凌晨4时30分,船方人员将泵舱和泵机舱流入汽油的险情向港方二公司现场调度作了汇报,险情立即通过生产调度系统逐级报告到港方领导、日… 相似文献
307.
镉-铜还原法是用于测定海水中硝酸盐含量最广泛的方法,也是我国海洋监测规范中推荐的传统标准方法,但该方法目前存在需要人工值守避免镉柱过空、流速控制较难等问题。本研究在镉-铜还原柱末端引入了程控注射泵,有效避免了过空镉柱的可能性,实现了5~20 mL/min的流速精确控制。将新装置与传统装置对标准溶液的测定结果进行了对比,改进后的装置具有更低的相对标准偏差(0.4%)和过柱时间(5.0 min),并具有更低的检出限(0.05μmol/L)。结果表明,改进后的装置具有更优的精密度、准确度以及更高的效率。此外,对青岛近海的海水样品进行改进前后的对比测定,结果表明两种装置的测定结果不存在显著性差异,且具有良好的一致性。因此,加装程控注射泵为镉-铜还原法带来了更加精密、便捷的操作体验,适合在海洋监测一线部门进行推广普及。 相似文献
308.
喷雾-喷动床半干法烟气脱硫实验研究 总被引:6,自引:1,他引:5
实验采用 Ca( OH) 2 做脱硫剂 ,考察了 n( Ca)∶ n( S)、入口 SO2 质量浓度、进气温度、绝热饱和温差、表观气速、静床层高度、喷动粒子直径等对脱硫率的影响。结果表明 ,脱硫率随着 n( Ca)∶ n( S)、入口 SO2 质量浓度、静床层高度的增大而增大 ;随进气温度、绝热饱和温差、表观气速、喷动粒子直径的增大而减小。当 n( a)∶n( S) >1.0 0 ,绝热饱和温差为 7℃时 ,脱硫效率可高达 90 %以上。此脱硫技术具有流态化性能好 ,传热传质效率高 ,脱硫效果好等优点 ,特别适合于中小型燃煤锅炉的烟气脱硫 相似文献
309.
涟钢烧结厂成品仓扩建,老除尘器处理能力有限,无法达到除尘效果,必须改造.长袋低压脉冲袋式除尘器具有清灰能力强,喷吹压力低,过滤风速大,运行能耗低,换袋方便,维修简单等特点,运用于此除尘系统中,取得了良好的除尘效果. 相似文献
310.
为了探究喷吹管的喷吹孔径分布方式对金属长滤袋脉冲喷吹清灰均匀性的影响,采用3种喷吹孔径分布方式不同的喷吹管对金属长滤袋进行脉冲喷吹实验,对比研究不同喷吹孔径分布方式下,沿喷吹管气流方向滤袋间侧壁压力峰值分布规律。结果表明:采用喷吹管T1时,滤袋侧壁压力峰值沿喷吹孔K1—K9方向分布不均匀,波动幅度较大,不满足清灰均匀性的要求;采用喷吹管T2时,滤袋清灰均匀性有所改善,但仍不满足清灰均匀性的要求;采用喷吹管T3,喷吹孔K1—K9对应滤袋侧壁压力峰值变化趋势平缓,各测点侧壁压力峰值的方差均小于0.01,表明喷吹管T3满足金属长滤袋清灰均匀性的要求。结果表明可以采用改变喷吹管孔径及其分布方式提高金属长滤袋脉冲喷吹的清灰均匀性。 相似文献