耗氧污染物总量衡算方法研究

<正> 我国目前水污染物总量控制的主要项目多为耗氧污染物;因而重点污染源的COD、BOD排放总量,成为该项工作极重要的基础数据。基于实测计算的总量,由于常受到样品偶然性、随机性的影响,准确性有时难以判断;为此国内外一直在研究以排放因子测算污染物排放水平的方法;有关COD的亦作过一些探索,如南通市物质流法,就是以元素为线索,解析     

用差压式直读BOD测定装置测定生活污水和北京护城河中的BOD_5

本文给出了用仪器法和化学法测定生活污水、北京护城河废水和萄萄糖-谷氨酸标准溶液中BOD_5的结果,在允许误差范围内,两种方法的实验结果完全相符。对迄今尚元标准分析程序的仪器法,经定量计算和反复测试验证后,拟定了用仪器测定BOD_5的操作规程,并对投水量表进行了论证计算。本文不仅具有较大的实用性,而且具有一定的学术价值。     

厌氧升流式污泥层反应器内污泥颗粒化对固液分离效果的影响

厌氧升流式污泥层反应器在较高的COD容积负荷和水力负荷下稳定运行的关键是要有良好的固液分离,而固液分离的必要条件是污泥的沉降速度大于混合液在三相分离器的沉降区的最小断面上的向上流速。通过小型装置的试验表明,污泥的沉降速度与污泥的性状和浓度有关,使反应器内的污泥颗粒化能改善污泥沉降性、提高固液分离效果,使反应器能在相当高的COD容积负荷(20—30kgCOD/m~3·d)和水力负荷(0.8m~3/m~2·h)下稳定运行。本文叙述了厌氧升流式污泥层反应器内的污泥颗粒化过程,并简要地讨论了培养颗粒污泥的基本条件。     

国务院向各地派出危险化学品安全督导组

针对高温季节危险化学品事故多发的规律，4月20日，国务院安全生产委员会向北京、上海、重庆等地派出了10支专家组，对各地危险化学品安全监管情况进行现场督导。     

在用管壳式不锈钢换热器管束破裂原因分析

阐述了芳烃联合装置中的200号加氢处理装置EA-201C不锈钢换热器管束破裂的主要原因，探讨防止换热器故障的一些措施。     

富Ca^2＋柠檬酸废水的处理

采用近三年废水处理厂的实际运行数据，分析了Ca^2 对厌氧和好氧的影响。在选用的工艺中，IC塔能适应高Ca^2 废水，不论是厌氧还是氧，Ca^2 对COD的去除都无影响。     

SBBR同步硝化反硝化处理生活污水的影响因素

序批式生物膜反应器SBBR采用塑料鲍尔环填料,在有氧情况下用于处理实际生活污水.该反应器能很好地创造缺氧微环境,载体生物膜具有吸附储碳能力,出现了良好的同步硝化和反硝化现象.反应器中溶解氧浓度在较大的范围内(0.8～4.0 mg·L-1)能有效地实现同步硝化和反硝化.当溶解氧浓度大于4.0 mg·L-1后,TN容积去除率大幅下降,出水TN大幅上升.增加载体生物膜厚度有利于同步硝化和反硝化.进水浓度基本不影响脱氮的效率,但出水TN随进水浓度增加而升高,建议原水浓度高时可增加后续脱氮处理或减少进水量来满足出水要求.优化运行方法和参数后,SBBR连续运行的TN去除率可稳定在74%～82%.     

UASB-CASS工艺处理酒精废水

介绍了UASB—CASS（上流式厌氧污泥床反应器——周期循环活性污泥法反应池）工艺在处理酒精废水中的应用，工程运行表明，高浓度的酒精废水可以得到有效治理，出水水质能够满足GB8978-1996《污水综合排放标准》二级排放标准的要求。     

二氧化钛-水体系氧同位素分馏系数的实验研究

对TiO2的两种常见同质多像变体金红石和锐钛矿与水之间的氧同位素分馈系数的实验研究进行了系统的总结和评述。水热品化法（575～775℃）和水热氧化法（300～700℃）以及低温水解（22～50℃）获得的实验金红石－水体系分馏系数与增量方法理论计算结果相一致。低温水对法获得的锐钛矿－水体系分馏可能是一种不平衡分馏，其分馏系数的大小决定于锐钛矿的形成机制。同时，低温水解实验还揭示．在低温矿物形成和同质多像转变过程中可能存在氧同位素继承性，这对解释低温环境氧同位素数据具有重要的地球化学意义。