从废电子元件提钯后的残渣中提取银

氯化浸出钯后，浸渣中的银以氯化银状态存在，用铁粉置换使氯化银转变成金属银，经过滤，洗涤后用硝酸浸出，氯化钠沉银，然后还原得银粉。     

选择性絮凝法净化尾煤水的研究与应用

根据尾煤水的特性以及聚丙烯酰胺对非极性煤粒选择性絮凝好,而硫酸铝对带负电的粘土矿粒有很好的选择性絮凝作用的实验事实,提出了用选择性絮凝法净化高灰尾煤水的试验研究方案,经实验室以及半工业阶段性和工业性试验结果表明,采用先投硫酸铝,再投聚丙烯酰胺的选择性絮凝法对高灰尾煤水净化具有良好的效果,溢流水浓度可由单用聚丙烯酰胺时的20g/L降至2g/L以下,灰分由70％左右降至20％以下,确保了溢流循环水的水质,保证了浮选精煤的质量,提高了浮选效果。同时,年药剂费用可比原来节省21.6万元左右。     

硫精砂尾矿还原硫酸烧渣的研究

利用硫精砂尾矿还原硫酸烧渣，从而提高烧渣中的铁的浸出率，达到综合利用尾矿及烧渣，减轻污染的目的。结果表明，把烧渣和尾矿按４－６比１的比例混合，在７００－８００℃处理３０ｍｉｎ，铁的浸出率比处理前增加３倍。文中还讨论了还原机理。     

染化废水厌氧生物处理技术的研究

鉴于厌氧微生物对偶氮染料的还原裂解作用，开发了以易降解工业有机废水作为外加碳源的染化废水厌氧生物处理的新技术．试验结果表明：在进水ＣＯＤ３１００—３５００ｍｇ／Ｌ，ＣＯＤ总／ＣＯＤ染化比值４０，ＨＲＴ３．０ｄ下，ＣＯＤ去除率＞８０％，最低染化ＣＯＤ去除率＞４５％，色度去除率＞８５％；实验证实，在厌氧处理过程中，染料组分的结构已发生了明显的变化；反应器内的污泥大多呈颗粒状；污泥活性和工艺性能可控制工艺运行参数得以维持．     

锌镉还原法的海水硝酸盐浓度

按照《海洋调查规范》(1991)中锌镉还原法 ,用三对基体来配制NO3 -标准溶液 :NaCl水 (31gNaCl加纯水至 1L)与无氮东海海水ECS、《海洋调查规范》(1991)人工海水SAS(NaCl水加MgSO4)与ECS和Strick land Parsons(1972 )人工海水SP72 (SAS加NaHCO3 )与ECS。经测定 ,且忽略标准曲线方程的截距 ,纯水与ECS的NO3 -还原率比为 0 .2 6 6 ,NaCl水与ECS的比为 0 .70 6 ,SAS与ECS的比为 0 .90 1,而SP72与ECS的比则为1.0 0 9。显然 ,用ECS和等价的SP72定出的值最接近天然海水中NO3 -的浓度。由《海洋调查规范》(1991)SAS定出的浓度须乘上 0 .90 1～ 0 .95 6后才接近海水中NO3 -浓度。     

火电厂烟气脱硫除硝技术介绍（四）

介绍了催化法和其他利用化学反应脱硫除硝的方法。催化法虽然费用高，但具有许多优点．预计在城市电厂有良好的应用前景。     

从甲萘胺生产还原工序废水中回收硫代硫酸钠

甲萘胺生产过程产生的废水采用氧化、酸洗、一滤一脱、蒸发、二脱二滤、结晶的处理工艺，可回收硫代硫 酸钠，取得了显著的经济效益，环境效益、社会效益。     

拆解电路板中铜的回收及其化工产品的制备

含铜废电路板经部分氧化浸出，由杂持元素还原置换铜，使铜与铅，锡分离。再经浮选分离纤维板基体，制得纯铜，并进一步生产成铜化工产品。     

次级燃料还原燃烧产物内NOx的动力学特性研究

提出了在燃煤电站锅炉炉膛内添加次级燃料建立ＮＯｘ的还原区，以控制ＮＯｘ的排放，建立了描述ＮＯｘ还原动态过程的数学模型和化学动力学模型，对计算值和实测值作了比较分析。     

不同曝气位点对微氧强化硫酸盐还原-反硝化脱硫效果及群落结构的影响

微氧强化硫酸盐还原-反硝化脱硫(SR-DSR)工艺因具有同步处理废水中COD、NO~-_3、SO■生成S~0且运行成本低、流程短的优势而受到关注.但因不同曝气方式而在反应器中形成的不同微氧区的位置对反应器运行效能、S~0转化率和群落结构的影响尚不明确.因此,本文以5 mL·min~(-1)·L~(-1)曝气速率、10.4 mmol·L~(-1)硫酸钠、31 mmol·L~(-1)乳酸钠和8 mmol·L~(-1)硝酸钾连续运行膨胀颗粒污泥床(EGSB)反应器,对比研究了回流槽中(底部)曝气(微氧区位于反应器下部)和反应区上部曝气(微氧区分别位于反应器上部和下部但DO更低)运行稳定后,反应器的运行效能、S~0转化率和功能微生物的演替规律.结果表明,上部曝气时乳酸盐去除率为100%,出水中乙酸盐浓度为9.1 mmol·L~(-1),丙酸盐浓度为3.7 mmol·L~(-1),NO~-_3去除率为100%,出水中NO~-_2浓度为0.35 mmol·L~(-1),SO■去除率为84%,出水中S~(2-)浓度为2.6 mmol·L~(-1),S~0转化率为59%.与底部曝气相比,上部曝气时出水中乙酸盐和丙酸盐浓度分别升高2.2和1.9 mmol·L~(-1),NO~-_2浓度下降0.15 mmol·L~(-1),S~(2-)浓度降低0.5 mmol·L~(-1),SO■去除率和S~0转化率分别下降6%和1%.上部曝气时,反应器下部和上部均存在相对减弱的微氧环境,使得反应器中硫酸盐还原菌(SRB)Desulfomicrobium和Desulfobulbus的总丰度分别增加9%和5%,硫氧化反硝化菌(soNRB)Halothiobacillaceae和Sulfurovum的丰度均减小3.1%,异养反硝化菌(hNRB)Comamonas的丰度升高0.2%,互营菌Synergistaceae的丰度减少37%.其中,反应器下部的SRB和soNRB总丰度分别升高28%和3%,为SO■还原和S~0转化提供了充分条件,而反应器上部的微氧环境又减弱了SO■还原过程,从而降低了反应器出水中的S~(2-).因此,在碳源充足的条件下,可以采取反应器上部曝气的方式创造微氧环境,既可以保证较高的S~0转化率,又可以减少出水中S~(2-)和NO~-_2的浓度.