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541.
542.
采用新型富氏变换红外光谱气体分析仪测定固体及水体样品中总无机碳酸盐含量,原理是CO2对红外线的主动式光声吸收.反应器浸没在恒温水浴中,经氮气吹洗后,在连续搅动条件下,向样品中加入一定量高氯酸.酸解生成的CO2对特定波段的红外吸收造成温度和压力的波动,从而产生频率取决于吸收波长的光声信号,再由微型麦克风加以记录.实验对固体和液体标准样品的线性检测范围分别为120 mg的CaCO3和36.4 mmol/L的NaHCO3,灵敏度分别为0.02 mg和3 mmol/L.因总无机碳酸盐的酸性缓冲容量对黏土矿物的表面酸碱性质影响显著,故选择不同来源天然伊利石作为模型样品进行测定,并探讨一些影响因素和改进方案. 相似文献
543.
文章针对现有公路声屏障设计导致的工程质量良莠不齐、降噪效果不够理想等问题,根据公路声屏障的需求和设计总体思路,分析公路声屏障标准化设计的原则和方法,提出公路声屏障设计在声学、结构与形式、安全、材料、景观、养护和设计文件方面进行标准化的具体要求和内容。本研究提出的公路声屏障标准化设计内容,可以有效解决声屏障设计缺陷导致的工程耐久性较低、降噪效果达不到设计预期等问题,弥补现有公路声屏障设计规范和技术标准要求方面的不足。研究结果可以满足公路声屏障的设计需求和建设要求,降低声屏障位置设置的偏差,增强结构稳固性,提高材料耐久性,减少维护养护成本,为国内公路声屏障设计标准化提供依据。 相似文献
544.
一种新型的隔绝球磨机筒体噪声的方法-绝声套法,通过将多层耐热高阻尼复合材料紧箍于球磨机筒体外侧,可使其降噪15~20dB(A),使用维修方便。 相似文献
545.
任正武 《甘肃环境研究与监测》2001,14(2):84-86,95
阐述了1990-1999年兰州市城区噪声污染状况和治理效果,分析了噪声年际变化的原因及发展趋势。 相似文献
546.
针对储罐底板腐蚀过程中声源较多且状态复杂,影响声源识别准确性的问题,开展基于全域监测的储罐底板腐蚀多声源辨识方法研究。基于相关分析方法对同源信号进行聚类,结合储罐底板腐蚀声发射全域监测方法,根据声波相位阵列原理,建立短基线平面网格拓扑阵列,对多声源进行识别。该方法可以实现对储罐底板不同强度声发射源的所属网格区域识别从而对声源辨识,为判断事件集中度提供依据。 相似文献
547.
目的研究热声复合环境下薄壁锥壳结构的动力学响应与疲劳寿命。方法采用耦合的有限元/边界元法,完成不同热声载荷下的振动应力计算。基于改进的雨流计数法,对不同热声载荷下危险点位置及典型位置的疲劳寿命进行预估。结果屈曲前随温度的增加,薄壁锥壳结构的基频降低,屈曲后在一定温度范围内时,基频增加。薄壁锥壳结构的应力集中主要出现在孔边位置,基频在热声激励响应中起主导作用。低阶固有频率处存在较大峰值,高阶频带范围内的峰值较小,模态密度较高。结论在800~1000℃的温度载荷与强声载荷下,薄壁锥壳结构的疲劳寿命只能维持几个小时,所以在抗声疲劳结构设计中要考虑响应谱的频率结构,及注重结构孔边位置的结构设计。 相似文献
548.
以某市地铁4号线为例,利用Cadna/A软件预测沿线噪声分布现状,对沿线现有声屏障的降噪效果进行模拟预测,并对重点敏感点提出声屏障增补建议。结果表明:位于4a类区的敏感点昼间超标率为8%,夜间超标率为75%,位于2类区的敏感点昼间超标率为31%,夜间超标率为56%,位于3类区的敏感点昼间超标率为23%,夜间超标率为33%;通过降噪效果模拟,3 m高声屏障降噪量为3.0~11.1 dB(A),覆盖至12层,4 m高声屏障降噪量为3.0~11.4 dB(A),覆盖至12层,5 m高声屏障降噪量为3.0~11.5 dB(A),覆盖至13层,半封闭声屏障降噪量3.1~13.9 dB(A),覆盖至30层,全封闭声屏障降噪量为30 dB(A),覆盖至30层;针对投诉敏感点,通过模拟不同类型声屏障的降噪效果提出声屏障增补建议。 相似文献
549.
随着城市轻轨建设的发展,交通噪声污染逐渐引起人们重视。在轻轨桥架两侧设置声屏障是控制轨道噪声的重要措施之一。声屏障的高昂成本往往是由不合理的设计参数造成的,通过对目前声屏障设计方法进行分析,提出了轻轨桥架声屏障优化设计方法。该方法以声屏障建造成本为目标函数,以降噪要求为声学约束,综合考虑设置位置、高度和长度等设计变量的影响;由列车噪声1/3倍频程频谱计算插入损失,提高了优化过程中插入损失的计算精度。该优化设计法与目前设计方法对比,验证了声屏障优化设计在改善降噪性能和经济性能方面的优越性。讨论了设计参数对成本和降噪性能的影响,并且对轨边矮墙的降噪性能进行了分析,所获的结论对声屏障和轨边矮墙设计参数与形状的选择具有指导意义。 相似文献
550.