从含银的废催化剂中回收白银

介绍了从含银的废催化剂中回收白银的一种新方法。采用氨浸A还原剂还原,浸出率98.5%,还原率99.9%,直接可获高纯度的银粉,金属银纯度可达99.9%。     

城市固体废物生物处理方法及其可行性

生物反应堆是通过强化微生物转化和降解有机废物的能力进行处理固体废物的一种方法。本文分别对好氧生物处理、厌氧生物处理和兼性生物处理的机理、影响因素以及各污染物质的迁移转化规律进行综合分析。研究表明生物反应堆具有明显的社会、环境、经济效益，是实现可持续发展的一条重要途径，为以后的研究和应用提供可靠的理论依据。     

生物反应器填埋场渗滤液及其处理对策

根据垃圾的降解和稳定机理分析了生物反应器填埋场渗滤液的动态变化规律，并对其处理对策进行了探讨。生物反应器填埋场前期产生的渗滤液可全部回灌，后期再根据实际情况排放处理部分过量的渗滤液。在对渗滤液水量和水质全面直观认识后，再对生物反应器填埋场渗滤液处理工艺进行针对性的选择和设计，并宜采用物化法处理方式。     

城市垃圾渗滤液场内循环处理的探讨

本文对城市垃圾渗滤液的产生量、水质特征及其影响因素进行了分析，介绍了当前国内外垃圾渗滤水场内循环处理的两大研究流派-以欧美国家为主的生物反应器填埋技术和以日本为主的循环式准好氧填埋技术。根据我国城市垃圾有机物含量高的特点，提出了适合我国国情的、将准好氧填埋技术与生物反应器填埋技术特点相结合的城市垃圾填埋场渗波液场内循环处理的设计思路。     

过滤捕集法处理含DEP雾废气的研究

为了探讨玻璃纤维过滤器处理含DEP雾废气的效率问题,在实验室进行了DEP雾去除实验。考查了不同气体入口浓度、过滤流速下玻璃纤维过滤捕集装置对含DEP雾废气的净化能力,结果表明:利用玻璃纤维过滤器去除DEP雾,在DEP雾粒径主要分布为0.48～3.4μm之间,DEP雾浓度小于220 mg/m3,过滤流速小于10 cm/s情况下,玻璃纤维过滤器对DEP雾的去除率大于99%,最大气体流量下的压力降小于1610Pa;同时对含油(酸)雾废气除雾效果好,特别是对于粒径特别细微的油(酸)雾,捕集效率也很高,还可回收利用,不会产生二次污染。     

两相UASB反应器处理含高浓度硫酸盐黑液

两相UASB反应器处理含高浓度硫酸盐黑液,酸化相为8.87L的普通升流式反应器,甲烷相为28.75L的UASB反应器,系统温度(35±1)℃。当酸化相进水COD为(6.771～11.057)g/L,SO42-为(5.648～8.669)g/L,pH值为5.5时,整个系统COD去除率平均值为74.42%;系统对负荷的冲击有较强的耐受能力。     

双室火灾烟气特性的实验研究

本文在１／２缩尺建筑模型中，取双室－走廊结构，以标准木垛为火源，对建筑火灾的初始阶段进行了实验模拟。着重研究了火灾初期的烟气特性及其变化，包括烟气温度及烟气中ＣＯ＿２气体和炭颗粒浓度。本文目的在于在探索和发展中等尺寸火灾实验模拟手段和方法的同时，定性地确定火源功率对烟气特性的影响，并积累一定的实验数据，为建筑火灾的分析和模化提供实验基础和依据。     

SBR法处理垃圾渗滤液及其同时硝化反硝化生物脱氮研究

采用SBR系统处理城市垃圾渗滤液，研究了不同C／N、130和MLSS对同时硝化反硝化脱氮效率的影响。结果表明：总氮去除率随着C／N、MLSS升高而上升；DO越低，总氮去除率越高；当进水CODCr与NH3-N浓度分别为420mg／L和112mg／L,DO和MLSS分别为1．5mg／L和5016mg／L时，CODCr、NH3-N及TN去除率分别为81．54％、96．57％和46．66％。根据试验结果，对同时硝化反硝化一个代表周期作了分析。     

螺旋升流反应器氧传递性能的试验研究

本文主要针对螺旋升流反应器技术特性，对工艺的好氧反应器进行了氧传递性能的试验研究，考察了反应器水深、曝气量等对螺旋升流反应器氧转移过程的影响；并对试验数据进行回归，得到了氧传质总系数与螺旋升流反应器内表现气速的数学关系。试验结果表明，螺旋升流反应器具有良好的氧传递特性，是一种新型的高效、节能的污水处理反应技术。     

Differences and similarities of gas and dust explosions: A critical evaluation of the European ‘ATEX’ directives in relation to dusts

Explosive gas mixtures and explosive dust clouds, once existing, exhibit similar ignition and combustion features. However, there are two basic differences between dusts and gases which are of substantially greater significance in design of safety standards than these similarities. Firstly, the physics of generation and up-keeping of dust clouds and premixed gas/vapour clouds are substantially different. This means that in most situations where accidental explosive gas clouds may be produced quite readily, generation of explosive dust clouds would be highly unlikely. Secondly, contrary to premixed gas flame propagation, the propagation of flames in dust/air mixtures is not limited only to the flammable dust concentration range of dynamic clouds. The state of stagnant layers/deposits offers an additional discrete possibility of flame propagation.

The two European Directives 94/9/EC (1994) and 1999/92/EC (1999) primarily address gases/vapours, whereas the particular properties of dusts are not addressed adequately. Some recent IEC and European dust standards resulting from this deficiency are discussed, and the need for revising the two directives accordingly is emphasized.