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811.
孔板管路对磁力泵工作的安全保护 总被引:1,自引:0,他引:1
磁力泵作为石化流程用无泄漏泵 ,由于自身结构的原因 ,必须保证泵输送流量不小于最小热流量。另一方面 ,泵输送流量也不能大于允许最大流量。否则都将造成磁力泵的损坏 ,引起事故。笔者提出在磁力泵管路系统增设辅助管路并安装最小流量孔板和主管线安装允许最大流量孔板即可同时解决上述两方面问题 ,进行泵系统性能曲线合成分析 ,并通过磁力泵实例 ,给出了最小热流量孔板和允许最大流量孔板的设计方法。这一技术用于重要的石化流程装置具有实际意义。 相似文献
812.
813.
在测量圆形管道的废水流量时 ,废水截面积的计算较为复杂 ,且情况多变。本研究试图推导出一个废水截面积的通用公式 ,进而归纳出废水流量的通用综合算式 ,并运用程序计算法进行计算 ,从而达到快速准确地测量圆形管道废水流量的目的 相似文献
814.
盐度对海洋污损动物藤壶附着红树幼林的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
于2005年4月和5月研究了厦门海沧吴冠滩涂人工红树林种植区秋茄幼林上藤壶分布的特征。结果表明:(1)秋茄幼林植株上附生有藤壶4种,分别是:纹藤壶(Balanus amphitrite amphitrite)、白脊藤壶(B.albicostatus)、白条地藤壶(Chthamalus withersi)和网纹藤壶(B.reticulates)。其中纹藤壶、白条地藤壶为主要种。(2)藤壶的空间分布格局总体上为聚集分布。分布型随所处位置海水的盐度变化而变化。平均盐度超过19的潮滩上藤壶危害明显加重,影响了秋茄幼苗的正常生长。 相似文献
815.
816.
海水环境中铸造不锈钢的腐蚀行为 总被引:3,自引:1,他引:3
通过暴露和冲刷腐蚀试验,获得了7种铸造不锈钢在海水全浸区、潮汐区及含沙流动海水中的腐蚀结果,讨论了它们的腐蚀行为。在海水全浸区.ZGOCr-13Ni4Mo、ZG1Cr18Ni9Ti和ZGOCr17Ni12Mo2发生严重的点蚀(孔蚀、斑蚀、沟槽腐蚀和隧道腐蚀)和缝隙腐蚀。高Cr、Mo(-N)的铸造不锈钢zG0Cr20Ni25Mo5、ZGOCr25Ni6Mo3CuN、ZOr25Ni9Mo4CuRe和ZGOCr20Ni18Mo6N有好的耐蚀性。铸造不锈钢在海水潮汐区的腐蚀比全浸区轻,耐蚀顺序与全浸区一致。在含沙流动海水中,ZGOCr13Ni4Mo的耐蚀性较差,ZGOCr17Ni12Mo2、ZGOCr25Ni9M04CuRe和ZGOCr20Ni18Mo6N的耐蚀性较好. 相似文献
817.
目的 研究模拟海水环境中8-羟基喹啉(8-HQ)对B10铜合金的缓蚀行为.方法 采用动电位极化曲线、电化学阻抗谱(EIS)和失重法等手段,研究不同浓度8-HQ在1 mol/L NaCl溶液中对铜合金的缓蚀效果,并采用傅里叶变换红外光谱仪对铜合金表面的锈层成分进行分析.结果 中时,其自腐蚀电流密度减小,阻抗模值增大.随着8-HQ浓度的升高,8-HQ对铜合金的缓蚀效率表现出先升高、后下降的阶段性特征.当铜合金浸泡在10 mg/L 8-HQ的NaCl溶液中时,阻抗模值和缓蚀效率随着浸泡时间的延长总体表现出增大的趋势.同时,对锈层的红外光谱分析进一步证明了Cu(8-HQ)2的存在.结论 8-HQ的存在减小了铜合金在NaCl溶液中的腐蚀速率,这与8-HQ在铜合金表面形成了保护膜,阻止氧从溶液中向阴极区域迁移有关.当8-HQ的质量浓度为10 mg/L时,其对铜合金的缓蚀效果最佳,并且该浓度下铜合金的耐腐蚀性能随着浸泡时间的延长持续上升.主要原因是8-HQ和Cu2+形成的[Cu(Ⅱ)HQ]络合膜与不断增厚的CuCl2保护膜在铜合金表面产生协同作用,从而抑制了电极的腐蚀反应. 相似文献
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海水浊度特性和混凝机理的探讨 总被引:7,自引:0,他引:7
朱文亭 《城市环境与城市生态》1993,6(4):7-10
海水净化除浊是开展海水综合利用首先要解决的问题,而海水混凝则是净化工艺中的关键环节之一.由于海水是一种既有胶体溶液特性又有电解质溶液特性并具有生物活性的溶液体系,因此,海水浊度物质具有许多独有的特性,其混凝机理也与河水不尽相同.本文通过大量实验,对海水的浊度特性和混凝机理进行了较深入的探讨. 相似文献
819.
目的以中原丘陵地带某天然气管道清管过程为依据,针对起伏地形清管过程中的管内流动状态变化,明确天然气清管过程中的管内流型变化,并根据积液量提出清管时间。方法通过OLGA软件揭示清管过程中管内流动参数的变化过程,并提出相应的清管周期。结果清管器在上行过程中会导致入口处的压力和温度略有增大,而越过高点时,速度迅速增大,引起入口压力和温度迅速下降,当达到最低点时,清管器前积液量达到最大值。同时出口处出液速率与清管器运行时间呈幂指数增大,通过积分可得出总出液量为333m~3,与实际结果相吻合。对于天然气管线来说,对管内积液量影响最大的因素为气相流速,其次为起伏角度,最后为液相流速。结论由于清管后天然气稳定运行60天后管内积液量达到最大值,因此建议在20天积液量为100 m~3时进行清管,同时设计末端容器体积裕量为1.2。 相似文献
820.