排序方式: 共有46条查询结果,搜索用时 78 毫秒
31.
加工高含硫原油装置停工检修硫化亚铁自燃预防对策 总被引:1,自引:0,他引:1
辽河石化公司南常减压蒸馏装置加工高含硫原油,为避免装置产生的硫化亚铁在停工及大检修中发生自燃,分析了装置硫化亚铁产生的主要原因、易发生位置、自燃机理,提出了相关的预防和处理办法. 相似文献
32.
《工业安全与环保》2021,47(9)
为进一步完善和深入对活性硫化亚铁自燃机理及事故防治技术的研究,在充分调研国内外相关文献的基础上,结合活性硫化亚铁自燃导致的几起典型事故案例,详细论述了活性硫化亚铁的产成机理、自燃机理和自燃危害防治的研究现状,提出了当前研究中存在的关键问题和不足,并对今后的研究方向做出展望。研究表明:传统的热分析技术对活性硫化亚铁样品的自燃实验研究具有较多局限性,在自燃反应热化学实验研究基础上,结合X射线光电子能谱分析(XPS)表征和基于量子化学的分子模拟技术,对活性硫化亚铁在团簇和表面结构水平展开自燃机理和危害治理研究,才能从微观结构全面而准确地进行理论研究并指导实践应用研究。 相似文献
33.
化学转化法主要是选用固体硫化亚铁做转化剂,利用二价铁离子的还原性将废水中的氧化性物质还原(主要是六价铬);同时利用二价硫离子使得除六价铬以外的重金属离子生成难溶的金属硫化物沉淀,以去除废水中重金属离子。 相似文献
34.
硫化亚铁引发储油罐火灾危险性的研究 总被引:10,自引:1,他引:9
笔者通过模拟储油罐中硫化亚铁的生成方式 ,分析和研究了硫化氢气体与氢氧化铁、三氧化二铁和四氧化三铁反应 ,生成的硫化亚铁的氧化倾向性 ,并采用自然氧化绝热装置 ,测定了硫化亚铁的温度变化曲线。实验研究结果表明 ,不同方式生成的硫化亚铁 ,其氧化性不同 ,自燃性也不同 ,均有较显著差异。硫化亚铁的温度变化曲线表明 ,氧化反应随着时间增加 ,其他应进行得越来越快 ,将会造成热量的聚集 ,使油品温度快速上升 ,导致油品自燃和储罐发生着火爆炸。实验研究证明 ,硫化亚铁氧化反应放出热量是构成油罐着火危险性的最大因素。 相似文献
35.
为揭示自燃活性硫化亚铁(FeS)气相钝化的机理,使用自主搭建的FeS气相钝化试验装置对实验室合成的自燃活性FeS进行了气相钝化试验.借助拉曼光谱仪对钝化前后的样品进行了分析测试.结果表明:钝化剂氧体积分数大于1.25%时,钝化过程中会放出大量热,具有较高的火灾爆炸风险;钝化剂氧体积分数小于1.25%时,钝化过程中放出热量较少,较为安全.研究表明:在低氧浓度氛围下,钝化后表面的FeS与钝化剂(低浓度氧气)反应产生了自燃活性较低的铁的氧化物,隔离了空气,从而阻止内部自燃活性强的FeS接触空气发生氧化放热甚至自燃,达到了钝化的目的;在较高氧浓度氛围下的FeS钝化是高自燃活性硫化亚铁与充足的氧气完全反应生成不燃的氧化铁. 相似文献
36.
37.
周亚军 《安全.健康和环境》2009,9(3):22-24
介绍了填料型减压塔的腐蚀及停工检修程序,针对填料型减压塔检修时硫化亚铁自燃事故,提出了预防硫化亚铁自燃的措施。 相似文献
38.
39.
以凹凸棒为载体,制备出一种热加酸改性凹凸棒负载硫化亚铁复合材料(MATP-FeS),并对其除Mo (Ⅵ)性能进行了分析.结果表明在pH=4.0和7.0的反应条件下,铁土质量比为1 ∶2合成的MATP-FeS对Mo (Ⅵ)的去除率分别为76.96%和54.60%,而未改性FeS对Mo (Ⅵ)的去除率分别为23.79%和13.28%.MATP-FeS对Mo (Ⅵ)的吸附过程符合准二级动力学模型.Langmuir模型和Temkin模型能较好地描述吸附等温过程,且由Langmuir模型计算得到在318 K下MATP-FeS对Mo (Ⅵ)的饱和吸附容量为16.86 mg·g-1.Mo (Ⅵ)去除率在pH为2.0~3.0时达到最大值(95.25%);氮气、空气和纯氧条件下MATP-FeS对Mo (Ⅵ)的去除率分别为77.58%、83.97%和83.96%;MATP-FeS在老化60 d后对水中10 mg·L-1的Mo (Ⅵ)仍有70.53%的去除率,远高于未改性的FeS (14.97%).X射线光电子能谱(XPS)分析结果表明,反应后MATP-FeS表面Mo均以正六价形态存在,结合反应过程模型得出,Mo (Ⅵ)去除机制主要是表面吸附作用. 相似文献
40.