序批式反应器的水力停留时间的理论探讨

根据液龄分布函数是二元函数的观点．推导出了当进、出水流量是时间的函数时，反应器的水力停留时间的通用积分式和离散式；然后得出了序批式反应器(SBR）的水力停留时间(HRT)具体表达式，并分析了用现有方法计算其水力停留时间所产生的误差．结果表明，最大相对误差rmax仅与充水比λ有关．且呈正相关关系．取典型值λ=0．4时，rmax高达25％。     

应用被动扩散管监测分析葫芦岛市环境空气NO2时空分布特征

被动扩散技术以其低成本、操作简单、空间覆盖率较高等优点已在西方国家广泛应用于环境空气质量监测与调查，辽宁省环保局通过欧盟项目引进，本技术在葫芦岛市环境空气质量监测应用有4年时间。依据4年环境空气被动扩散管监测基础数据，分析了解葫芦岛市城区大气中NO2时空分布特征：高浓度值出现在交通区，季节上呈现春季明显低于其它季节。     

三维叠前时间偏移技术在江苏WZD地区的应用

当地下地质构造复杂、断裂发育,横向速度变化不是太剧烈的情况下,提高偏移成像精度,三维叠前时间偏移是一种行之有效的方法。三维叠前时间偏移取得成功的关键:一是高保真、高信噪比的叠前数据;二是建立一个合理的三维偏移速度场。随着计算机性能的不断提高,三维叠前时间偏移逐渐成为常规处理技术,该技术在江苏油田WZD地区得到了广泛的应用,实际资料处理结果及钻探效果证实了三维叠前时间偏移技术是解决WZD地区复杂构造成像精度的一种好方法。     

环境管理中“限期治理制度”的有关问题

基于我国法制建设的要求以及市场经济建设过程中所面临的问题，从法律角度出发探讨了我国环境管理制度中的“限期治理制度”，包括其性质及与其他环境管理制度的关系等。从立法上对此制度的完善作了探讨。     

SBR法处理麻生物脱胶废水的T艺实验研究St

采用SBR法处理麻生物脱胶废水，实验考察了溶解氧、曝气时间、污泥负荷与处理效果的关系。结果表明，在限制性曝气及COD     

关于公路环境监理专业化问题

根据公路项目的环境管理的现状和公路施工对环境的影响，结合公路环境监理试点工作的实践，提出建立专业化的环境监理队伍，专业化的组织形式，规范化的工作方法等。     

三唑磷农药废水厌氧处理可行性研究

采用厌氧流化率工艺处理在唑磷农药废水，必须降低原水中ＮＨ３－Ｎ含量，调整营养比例，当ＣＯＤ：Ｎ：Ｐ＝（１８０～２００）：５：１时，在中温厌氧消化条件下，ＣＯＤ含量可从４１７０ｍｇ／ｌ，去除率约５０％，沼气产率达到０．２５６ｍ＾３／ｍ＾３．ｄ。因此，把厌氧处理作为好氧处理的预处理单元，能确保整个处理系统出水达标。     

一种新型复合式生物流化反应器混合特性的研究

对新型蜂窝状断面复合生物流化反应器进行了液体循环速率和水力停留时间分布曲线的测定，实验表明新型反应器具有抗冲击负荷强，接近CSTR反应器的特点，反应器随气量增大、载体投加量减少和进水量减少而更近似于CSTR反应器，通过理论分析，证明了影响液体循环速率的参数主要有气体流量(气含率)、反应器沿程和局部阻力系数以及Ad/Ar，并且得出液体循环速率与反应器高度的0．5次方成正比。     

人工神经元网络对水处理系统建模适应性的研究

针对水处理系统的特点和研究中的难点，引入人工神经元网络的理论和思想，提出了水处理系统的神经网络分析方法．通过建立基于ＢＰ人工神经元网络的臭氧生物活性炭系统的模型，具体地考察了人工神经元网络对水处理系统建模的适应性，使水处理系统的研究迈向智能化和控制化．     

Determination and discussion hydraulic retention time in membrane bioreactor system

Based on the microorganism kinetic model, the formula for computing hydraulic retention time in a membrane bioreactor system (MBR) is derived. With considering HRT as an evaluation index a combinational approach was used to discuss factors which have an effect on MBR. As a result, the influencing factors were listed in order from strength to weakness as: maximum specific removal rate K, saturation constant Ks, maintenance coefficient m, maximum specific growth rate ,ua and observed yield coefficient Yobs. Moreover, the formula was simplified, whose parameters were experimentally determined in petrochemical wastewater treatment. The simplified formula is θ= 1.1( 1/β -1)(Kｓ S)/KXo , for oetroehemical wastewater treatment K and Ko eaualed 0.185 and 154.2, resoectively.