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571.
张引标 《安全.健康和环境》2007,7(5):42-44
通过对贮罐区组成、贮存物质的理化性质、不安全因素、贮罐区现状的调查,运用事故隐患分析的原理,对调查结果进行了分析,并根据治理隐患一般遵循的10项原则,提出了有针对性的防范对策. 相似文献
572.
康秀安 《安全.健康和环境》2007,7(3):10-11
以原油汽车罐车油罐爆炸事故为背景,通过分析这起事故的成因,提供了调查此起油罐爆炸的思路,并提出预防措施和对策. 相似文献
573.
简要分析了大型储罐全面积火灾着火面积大、热辐射强、易复燃、破坏力强等特点,指出了这类火灾的主要扑救难点是远距离作战、消防物资消耗大、战术要求高等。从泡沫液最低流量、泡沫液喷射方式和泡沫液选型3方面提出了用于扑救大型储罐全面积火灾的大流量泡沫炮的要求,指出泡沫炮的最小流量应不低于20000L/min,利用蛋白泡沫液采用集中喷射方式进行灭火。 相似文献
574.
575.
石化企业储罐区无组织排放大气环境影响及对策研究 总被引:1,自引:0,他引:1
储罐无组织排放的定量估算是石化企业污染源核查的重要内容,也是环境影响评价中计算和确定大气环境防护距离的重要因素。文章对石油化工环境影响评价中确定储罐无组织排放量的估算方法进行探讨,以兰州炼油厂改扩建储罐区为例,选择《石油库节能设计导则》中推荐的方法对储罐区油气挥发外泄的TVOCs进行无组织排放量估算,并对拟改扩建储罐所在区域环境现状进行调查与评价,利用高斯面源模式预测无组织排放对区域大气环境影响的程度与范围。根据区域实际情况,结合总量控制指标及储罐所处区域环境现状,提出对策与建议。结果表明,将拱顶罐改造为浮顶罐、将小容积储罐改造为大容积浮顶罐等措施可有效减少储罐区TVOCs的无组织排放,从而减轻能源损耗和大气污染。 相似文献
576.
在对储罐排气达标治理时,首先需要采用源头减排措施,减少储罐排气量。在此基础上,核算储罐排气量、吸气量及安全承压等,设计合理的储罐氮气保护系统、储罐排气集中收集系统、罐区排气压力控制系统,实现储罐排气密闭收集和罐区安全稳定运行。某炼油厂储运部21台储罐在正常工况时其大呼吸和小呼吸最大吸气量为876m3/h;但当遇暴雨时,罐区瞬时最大吸气量为2760m3/h,以0.6MPa氮气为补氮源,补氮总管管径需设计为DN100;该罐区最大排气量876m3/h,为了满足储罐排气安全输送,排气收集总管管径需设计为DN200。以混合二甲苯储罐为例,核算了储罐的承压压力、呼吸阀工作压力等,设置储罐排气操作压力范围为600~1200Pa、补氮操作压力范围为200~500Pa。 相似文献
577.
槽边射流吹吸罩已广泛应用,但以射流理论为基础的计算方法多通过经验确定关键控制参数,并进行设计和应用,忽略了一些因素对吹吸流场的影响,难以准确确定槽边射流吹吸罩控制面板位置和控制污染物所需最小风速的要求。因此,以苏联巴杜林的射流末端速度法为例,利用计算机流体力学计算技术,对不同送排风速情况下三维槽边射流吹吸罩的流场分布和毒物控制效果进行模拟分析,确定槽边射流吹吸罩控制面位于0.6~0.8 L的位置,一般取0.65 L的位置,为防止污染物扩散,控制面的风速不宜小于1.28 m/s。 相似文献
578.
579.
强化微污染原水净化效果的生产性应用研究 总被引:13,自引:3,他引:10
针对姚江水源受污染的现状和原传统净水工艺去除污染效率低、药耗大等缺点,对宁波市梅林水厂的传统净水工艺进行了改进,并对改进前后的去除污染效率进行了对比试验研究.结果表明,在姚江水质为pH6.5-7.6、浊度7-20NTU、色度25-37度、NH+4-N0.25-9.0mg/L、NO-2-N0.025—0.25mg/L、CODMn6-18.9mg/L的条件下,改进后的生化工艺系统对浊度、色度、NH+4-N、NO-2-N及CODMn的平均去除率比传统工艺分别提高了24.5%、30.0%、58.5%、70.0%和27.5%,除污染效果明显优于传统净水工艺;并且可节约矾耗50%以上和氯耗77%左右. 相似文献
580.
针对油罐在检测、维修前须先将气相层可燃气体用氮气惰化到安全浓度,现场凭经验操作效率低且难以掌握氮气合理用量,容易造成氮气浪费或达不到安全浓度引发事故的问题,为确保惰化过程的安全经济,以常见拱顶储罐为例,首先利用改进后的公式法得出多组分可燃气体惰化效果评价指标;然后根据所得指标采用仿真对储罐气相层惰化过程进行数值模拟,并验证了仿真结果的正确性;最后采用仿真计算方法开展储罐气相层氮气惰化工艺参数的影响研究。研究结果表明:惰化效率与进口压力无关,只随进口流速变化,且大于1 m/s流速后,惰化效率已显著变化,此时可以增加进口管道数量,进一步提高惰化效率。理论研究结果可为现场实施提供参考和指导。 相似文献